Ｐ = 竿 ｡ 弾 : 性 限 荷 重 た ( だ し 3 点 , 曲 げ ）

捕 本 大 学 工 学 部 研 究 報 告 第 3 8 巻 第 ３ 号 （ 平 成 元 宇 1 1 ） ²⁴³

ＫｉｙｏｓｈｉＭＵＲＡＫＡＭＩ＊

YoshiyukiMITSUI*＊

TadatsuguKAGE*車＊

｢語一支可

繊維補強コンクリートの靭性評価に関する研究 一 曲 げ 解 析 に よ る 引 張 靭 性 の 評 価 一

村 上 聖 ＊ 三 井 宣 之 * ＊ 鹿 毛 忠 継 * ＊

StudyonEvaluationofToughnessofFiberReinforcedConcrete -EvaluationofTensileToughnessbymeansofFlexuralAnalysis--

（１）

2．曲げ解析

lま，賊荷治具の工夫，偏心荷重の影轡，高ひずみ領域 におけるひずみの測定などの問題点がある。

そこで，本研究では，測定された曲げ荷重一たわみ 曲線から，高ひずみ領域に至るまでの引彊応力一ひず み関係を曲げ解析により求め，鋼繊維補強コンクリー トに対して推定された引弧応力一ひずみ関係に基づく 引授靭性と測定された曲げ靭性との相関を調べること で，本手法の妥当性について検肘を行い，さらに繊維 補強コンクリートの引狼抵抗を考慮した鉄筋コンクリ ートはりの曲げ解析例を示した。

1 ． 序 輪

最近の栂造設計の動向に見られるように，部材の靭 性設計に重点が皿かれつつある昨今では，靭性に乏し いコンクリートの脆性的性質を材料レペルで改善する 目的で，繊維補強コンクリートの檎造部材への適用が 注目されている。その際に，繊維補強コンクリートの 引張靭性を椴造安全性に対する単なる余力として扱う 従来の立場から，種極的に部材の股計に取り入れる方．

法への移行が必須の要件となる。特に，面部材の場合 には，鉄筋による補強効果は小さく，繊維補強コンク リートの引張抵抗を期待した設計が合理的かつ経済的 である。その場合，繊維補強コンクリートの引張応力 一ひずみ関係が与えられれば，繊維補強コンクリート 部材の力学的挙動ならびに終局耐力の叶算が可能とな るが，実験的に引彊応力一ひずみ関係を求めるために

２．１解析の仮定

本解析では，以下の仮定を股ける １）平面保持が成り立つ。

２）圧縮応力一ひずみ関係は，線形弾性とみなす。

３）引彊応力一ひずみ関係は，引張強度時まで線形弾 性とみなず。

４）塑性回転を生じる破壇域の存在；コンクリートは，

その引張ひずみ軟化特性により，局所的に変形が集 中し，塑性回転を生じる。そこで，曲率のうち塑性 平成元年９月13日受付

・ 講 師 工 博 建 築 学 科

・ 寧 教 授 工 博 建 築 学 科 亭 . 、 大 学 院 生 工 修 環 境 科 学 専 攻

曲率

曲率は，破壊域内部で均等に分布するものと仮定し，

破壊域の幅を解析に導入する。

ｂ一

go=伽。。°gE X風

Ｐ = 竿 ｡ 弾 : 性 限 荷 重 た ( だ し 3 点 , 曲 げ ）

ここに，’：スパン長さである。

仇=筈:弾性限曲率

である。

亀=帯‘弾:｡性限たわみた(だしパｽ,中ﾝ央の

たわみ）

２）弾性限以降

図－１を参照して，圧縮および引張合力はそれぞれ 次式で表される。

Ｃ ÷ = 蝿 風 x b 雲 ‘ E 聴 b 励 ‘ 圧 : 縮 合 力

Ｔ ｌ 緬 ｌ = : - = . ○ ‘ y d ‘ b 矧 d ｡ 張 合 力

ここに,ｘｎ：中立軸高さ，ｏも：圧縮縁応力：＆：引張縁 ひずみである。

曲率ｄの計算

軸方向の力のつり合いより，Ｃ＝Ｔ

Ｊｒ今=‘｡恥.，｡､

’

Ｐ

図－２Ｍ，。分布及びＭ－ｄ関係

／

／

ぐ

２．２解析方法 １）弾性限

Ｍ･＝Z跡弾性限モーメント

ここに等=,Z断:面係数は:,bり幅ば｡:,りせ

い，ｆt：引彊強度である。

８t=ウ(d･xn）

６ 分 布 、 分 布 図－１断面内のび，ｃ分布

釦（もご魁ご旨

遇 大 圃 力 点 以 前 最 大 酎 力 点 以 降

三雲面‘三竺面‘茎Ⅲ

Ｍ３

●ｌｐ▲▼

で‐略服‐ＴⅣユ馳細麺

、 華『

ｐ

陰

(２）

蹄

（魁二四

5 0 0

１０

０ ６ ０ ５ １ ０

６(X1ヶ3c日）

図－３Ｐ.d関係の解析例

こ=］

9 t ( X 1 0 - 4

） b=｡=10函,l呂30℃■

E圏3X105kばん画２

0 ５

1000 @分布

９８●

熊本大学工学部研究報告第38巻第３号（平成元－１１） ²⁴⁵

ｇ８０ｄＯｇ８０

ｇ８

図 / . 4 - : 蝋 , e d ｡ / : 感 匪 ‘ d の 計 算

5 ０

’ 二 』 ‘ 腿 支 : 点 と 中 央 点 と の 相 対 回 転 角

△‘X=，'’÷(一難躯d)支:点と中央点との相対変位

‘ = i

÷ 一 ' △

近似①

6 , - 釜({L ' - 淵+2( 淵‘１(+!－淵‘｝｡

近似②

＆＝＆＋6ｐ

こ こ に 鋤 , 帯 = ‘ ‘ , . 器 = ｡ ． ' ‘ , ÷ = b ６ , " も ＝

‘pの，α：破壊域の幅である。

●最大耐力点以降におけるたわみあ

。h＝6i＋４ｏ

こ こ ． ｡ = に ､ 4 ・ , 蝿 . , 4 ・ + = ･ で あ る 。

‘ 排 = ‘ 語 / , + 戸 売 冒 ）

曲げモーメントＭの計駕

中立軸に関するモーメントのつり合いより，

Ｍ C =

･ 争 刷 十 y Ｊ d ‘ b ( 風 y ~ o ｡

＝÷制+‘,En‘xb‘…

ま た 等 = P ,

たわみ６の計算

（３）

たわみは，図－２を参照して，次式で表される。

●最大耐力点以前におけるたわみ6h．

実際の‘分布

1 ５ f

ｂ

２．３解析例

本解析例を図－３に示す。この図から，実際の‘分 布，近似①，近似②では最大荷重点近傍で若干の相違 があるが，大きな差異は見られない。ただし，破壊域 の幅のは,下降域の挙動に大きく影響し,⑳が大きく なるほど，耐力低下の度合はゆるやかになる。

｡

Ｉ ^齢

j ８

２．４引張応力一ひずみの関係の推定

前述の曲げ解析の逆解法により，設定した引頚ひず みEtにたいして引張応力oiを仮定して荷重及びたわ みを求め，測定された荷璽一たわみ曲線に一致するよ

５

９１163）(X

図－５近似①,②によるoi.&関係の推定値

2 1 ０

０

せん断万ｲ雁(ｽﾙﾄ),Vrp2･鰯,1『割0皿

－．－，－近似の

－ 近 似 ⑳

㈹釦 ●ー●

（砧呉逼呈ざ

７

§ ノ

、偽－．

鋤

1 ０

０

使用材料及び調合を表－１，２に示す。鯛合は,Ｗ／

C＝50％，スランプ＝18cmを目標に賦し練りにより定 めた。曲げ試験は，１０×10×40cm角柱供賦体の３点曲 げ職荷（スパン・高さ比＝３）で行い，供試体は同一 条件ごとに３体ずつ作製した。また，供賦体は材令３ 週（水中養生）で気中乾燥した後，たわみを測定する ために供試体両側面の載荷点下にアングル状の切片を 接瀞した。測定方法は，図－６に示すとおりである。

曲げ解析には，引張強度として割裂引狼強度fbを直接 引張強度f‘に換算した値（換算式ft＝1.81fgo･7,4）をヤ

ング係数は圧縮応力一ひずみ関係におけるfb/3割線弾 性係数を用いた。

(４）

うに，引張応力一ひずみ関係を矩形近似で求めた。

そ の 際 に ‘ r J 及 , g d o び 』 歴 " ( は o d 図 , を 4 - 参 照 し

て，以下のように求められる。

』 ， ｌ T " ｏ Z + ｄ o ｇ T =

J

(

"

'

･ 這 d g

ただし，Ｔｌ＝国!(倉‘,一ｓ‘!_,）

Ｔ = ･

÷ 恥 。 ｊ ･

= 昔 塵 ‘ 。

s,｡：引張強度時のひずみ

図－５は，測定された荷重一たわみ曲線から，近似

①及び近似②で推定した引張応力一ひずみ関係の一例 を示す。この図から，近似①及び近似②で推定結果に 大きな差異がないことから，以下では計算の簡便な近 似②で引張応力一ひずみ関係の推定を行った。

4．結果及び考察

表 － ２ 使 用 調 合 3．実験方法

図 － ６ 測 定 方 法 ４．１引張応力一ひずみ関係の推定結果

図－７は，せん断ファイバー(ストレート)，′,＝３０ mmを使用したＶ『＝0.5,1.0,1.5,2.0％の鋼繊維補強

コンクリートに関する荷重一戦荷点変位曲線（供賦体 ３個の測定値の平均）を，また図－８は，破壊域の幅 を６cmとして推定された引張応力一ひずみ関係をそれ ぞれ示す。ところで，図－７には，引張応力一ひずみ 関係の推定において，測定された荷重一変位曲線との

片

｡

●■ひ

Ｅｌｌロート四

一 ｱﾉｸｰ蛾回

●

｜｜、

■ ■ ■ － ■

繊維材質．

形状 ｌ

【 ( 画）

Ⅵ鋤Ｉ ^sｌ

( 画）

W ７℃ (

%

）

血矧８Ｉ

函且(蛇/､'）

Ｃ Ｗ Ｓ Ｇ

f Ｃ ( 唾／

釧 ｆ Ｓ ( k g f

／ 鋤

せん断 ファイバー

( ｽ ﾄ ﾚ ｰ ﾄ

）

3 ０

0 0 . 5 1 . 0 １．５ 2 . 0

1 8 . 8 1

８ １

1

８ ７

1

８ ４

1

８ ０

5 ０

3 ９ 5 １ 6 ２ 7 ３ 8 ３

4 0 4 4 3 8 4 7 2 5 0 4 5 3 4

202 219 236 252 2 6 7

660 8 0 1 936 1 0 4 6 1146

1052 806 5 9 4 4 1 1 243

366 3 8 9 3 8 9 424 422

2 5 . 2 3 ６ ３

4 ０ ９

5

２ ０

6

１ ２

せん断 ファイバー

( ｽ ﾄ ﾚ ｰ ﾄ

）

別一

3 ０

2 . 0

１ ６

ー

1 ８

１－２

ＦＪＬ ＱＪｕ

5 ５ 8 ３

450 534

2 2 5 267

855 1146

7 2 4 243

4 3 0 4 1 0

4 ２ 5 ７

１

一

３ せん断

ファイパー ( 波形）

２ ０

－

3 ０ 2.0

１ ６

ー

1 ８

６－３

qJU

5 ５ 8 ３

4 5 0 5 3 4

225 2 6 7

8 5 5 1 1 4 6

7 2 4 2 4 3

3 3 2 3 6 4

4 ７ 5 ８

５’６

異形カット ﾜイヤー

２ ０

－

3 ０ 2.0

１ ４

一

1 ８

１－４

5 ０

5 ５ 8 ３

4 5 0 5 3 4

225 267

8 5 5 １１４６

7 2 4 243

421 475

5 ０

－

６ ６

４

一

３

セ メ ン ト 普通ポルトランド

細 骨 材 川砂

表乾比重＝２．５４ 吸 水 率 ＝ 2 . 8 9 ％ 最大寸法＝2.5mｍ 粗 粒 率 ＝ ２ ． ４ ８ 粗 骨 材 川砂利

表乾比重＝２．６３ 吸 水 率 ＝ 1 . 4 6 ％ 最 大 寸 法 ＝ 1 5 ｍ ｍ 粗.粒率＝６．６１ 単位容積重且＝1.60kg/@

実 積 率 ＝ 6 1 . 8 ％

鋼 繊 維 せん断ファイバー（ストレート,波形）

寸法0.5×0.5×20.30mｍ 異形カットワイヤー

寸法0.5ゆ×20.30mｍ

5 ０

熊本大学工学部研究報告第38巻第３号（平成元－１１） ²⁴⁷

3000

図－７Ｐ.‘曲線の測定値

せん閉ﾌｱｲ旅-(ｽﾄﾚｰﾄ),1o■so四 Ｖ『幅） 9

8 ( X 1 0 . 8

）

一致を調べた点（○印で示す）における引張縁ひずみ

の値も併記しているが，この値は破壊域の幅の選定に

より変化するので，引彊縁にひずみゲージ（ゲージ長 60mm）を貼り付けて実際に測定した結果と比較するこ

とにより，破壊域の幅を６cmとした妥当性について検 討した。その結果を図－９に示す。ただし，Ｖ『＝1.0％

の場合には引張縁ひずみの測定限度は約500伽，Ｖ,＝

2.0％では約10000ﾉz程度であり，それ以上でひずみの

測定は不可能であった。これは，Ｖｆが小さくなるにつ れて，ひび割れの拡大が急激になるためと思われるｂ 従って，実験的に引張応力_ひずみ関係を求めようと

しても，Ｖ,がかなり大きい範囲で最大限約10000浬程 度のひずみ領域までであり，それ以上の高ひずみ領域 の測定は不可能であるように思われる。ところで,図一

(５）

０ 0．５． １．０ 1.s 2.0

6(函）

図－８０i,６t関係の推定値

７と図－９との比較から〆破壊域の幅を６cmとした場 合に荷重一変位曲線上における引張縁ひずみの推定値

と実測値との間に良い一致が得られていることがわか る。ただし,Ｖ,＝1.0％の場合には，若干推定値が実測 値よりも低めにシフトしているので,Ｖ,が小さくなる

につれて破壊域の幅もやや小さくする方がさらに良い 一致が得られるものと考えられる。これに関してはさ

らに検肘を行う必要がある。図-10は，せん断ファイ バー(ストレ.－卜，波形)，異形カットワイヤー，′f＝

20,30mmを使用したＶ『＝2.0％の鋼繊維補強コンクリ

ートについて測定された荷重一戦荷点変位曲線を，ま た図-11は，破壊域の幅を６cmとして推定された引張 応力一ひずみ関係を示す。

これらの図から，鋼繊維補強コンクリートの引頚応

1 ５ せん断,l『ｰﾄ)ｽﾄﾚｰｰ(ｲﾊ雪ﾌｱ0四3

Ｖ『鰯）

－……0.5

０ ５ ０2

８８3）0-(X1

廻鋤釦，加釦釦

１

Vf⑪ 2.0 2b0 2.0 2.0 2.0 ６）０30.1X(

‘瀞

3000

カーひずみ関係の特徴をみることができる；１）引張 強度時に一旦応力が低下した後,Ｖ,が大きい範囲では ひずみの増加に伴い再び応力が上昇し，ひずみ硬化に -類似の現象により第２ピーク点が現れること，２）せ

ん断ファイバーよりも異形カットワイヤーの方が，ひ ずみ軟化域における応力低下の程度が小さく，靭性に

2500

固

冨 2000

1500

1000

せん閉ｶｲﾛｰ(ｽﾄﾚｰﾄ),lfa30皿 Ｖ『⑧

－ － １ ６ ０

－ ２ ． ０ 500

０ ． 0 . 5 。 1 . 0 ６(四】

図－９Ｐ･６曲線上におけるE‘の測定値

恩納■皿 一・一・一せん断万ｲげＬ(ｽﾄﾚｰﾄ）

－－－－ぜん閉ガイJf-(波形）

－ 具 形 釦 胸 ｲ ﾔ ｰ -.-.-せん所ｶｲ犀(ｽﾄﾄﾄ》

一一一せん閉ｶｲﾊｰｰ《波形）

(６）

すぐれていること，３）２，が20mmと小さくなると第２ ピーク点は明確に現れず,.初期からひずみ軟化特性を 示すことがわかる。

特に１)の傾向については，既往の文献')においても報 告されている。

1500 3000

2500

へ

量

産 2000

1000

500

０ 0 . 5 １ ． ０ １ ． ５

図－１０Ｐ.‘曲線の測定値

2.0 ６(画）

〆

熊本大学工学部研.究報告第38巻第３号（平成元-11） 249

〆

１四㎡鈎釦釣釦釦１

V『側 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 哩轡画亜

一一・一せん所ｶｲ捌口画(ｽﾄﾚｰﾄ）

－－－－せん断ｶｲJr-(波形）

－ 呉 潟 坑 脚 イ ト ー.一・一せん断万ｲﾊｰｰ“ﾚｰ側 ---･せん断ｶｲﾊｰｰ(波膨）

〆

－ 具 形 銅 ﾄ ﾜ ｲ ﾔ ｰ 釦 ２ ． ０

・づ１

5 ０

! i

零 三 三

三

〆 釣

1 ５

０ ５ １０ ０2

88“0.8）

図一ｎｏｉ－&関係の推定値

（猫呉回ご画勺ｂ『 ０００００●●●９８７８

Vo画2.05一定 ロせん断ﾌｧｲﾉr-(ｽﾄﾚﾏﾄ),l『画20四

■せん断ｶｲﾊF-(ｽﾙﾄ)010回30画

△せん断ｶｲﾊｰｰ(波形），1o画20画

▲せん断ｶｲﾊ宅(波患）010魯30ｍ

▽具形飾脚作，１０画20ｍ

▼具患ｶﾂﾄﾜｲﾔｰ０１o■30画

ﾉ

▼〆

せん閉ｶｲﾊP=(ｽﾄﾄﾄ),10屯0浬

。Ｖ『=0.砿

●Ｖ９富1.09

◇Ｖ『=1.錨

◆Ｖ『=2.筋 一一一回卿直織y富0.001790x･0.01030

噸関偽敵r色0.9983）

〆 〆

〆

〆

〆

〆凸〆

〆

〆

／６

／

ノ▽'

５４３２１

夕．"

〆

ノ△〆

〆ロ

〆●〆

〆 〆

〆

（７）

，〆

４．３繊維補強鉄筋コンクリートはりの曲げ解析例 図－１３は，解析に用いた賦験体の形状・寸法及び載 ファイバー（ストレート，波形)，異形カヅトワイヤ ー，′,＝20,30mmを使用した,Ｖ,＝2.0％の鋼繊維補強

コンクリートについて，曲げ靭性と引弧靭性の相関を 示す。この図から，曲げ靭性と引喪靭性との相関は極 めて高く（相関係数r＝0.9983)，本手法の一つの妥当 性を与えるものと考えられる。

0 ５ ０ １ ０ ０ １ ５ ０ ２ ０ ０ ２ ５ ０ ３ ０ ０ ３ ５ ０ ４ ０ ０ ４ 駒 ６ ０ ０ J田６<kgf･“）．

図－１２引張靭性と曲げ靭性の相関

４．２引張靭性と曲げ靭性との相関

引弧靭性として＆＝20×１０－８に至るまでの引彊応力 一ひずみ曲線下の面菰，即ちひずみエネルギーを，曲 げ靭性として６＝２mmに至るまでの荷重一賦荷点変位．

曲線下の面穣，即ち曲げタフネス（ＪＣＩ案）を採用 し，両者の相関を調べることで，本手法による引張応 力一ひずみ関係の推定の妥当性について検肘を行った。

図-12は，せん断ファイバー(ストレート),’,＝30ｍｍ を使用したＶ,＝０．５，１．０，１．５，２．０％の，またせん断

b (

』;も｡‘d－も｡;J）dc

み関係は前述の推定結果を用いた。また，鉄筋の応力 一ひずみ関係は，完全弾塑性とし降伏強度として最小 規定値を用いた。

図-14に本解析のフローチャートを示す。与えられ たコンクリートの引張縁ひずみc＆に対して，中立軸高 荷方法を示す｡ただし，部材断面は，実際のスケール

のほぼ１／２となっているが,これは今後の実験との比 較検討を意図したものである。材料特性として，繊維 補強コンクリートの圧縮応力一ひずみ関係は，圧縮強 度を基に梅村によるｅ関数で表示し，引狼応力一ひず

●0＝

鼠 亙 匝

鋤| 型l

“

ロ5＃０１００

峡筋SD35D10(主筋)′

SR24“（あばら”

aosl･鯛c露(2.,1｡

■8重c鰍.14210）.,(3

図－１３解析に用いたＲCはりの形状･寸法及び載 荷方法

０ １００o

ロ

b:はり輯,､:はりせいり｡:有効せい,do:圧縮縁･圧細峡筋間距閲 xﾛ:中立働寓さ,a｡:圧緬鱗１５M緬蹟,a88引頚鉄筋断面積

･ｇｏ:功ﾁｰﾄ圧絢律ひずみ .‘e2壁峰健ひずみ og8鋤畏峡筋ひずみ

’

舎昌匪置陰睡産金度 e謁纏鹸画廓力度

Ｉ 全

国

’

ｇＯ ｇｇ ｇｄ

中立軸に関するﾓｰﾒﾝﾄの 釣合より､H拝定（式③）

僻

2分塗

軸方向の力の釣合より 式 ① 曲率６０郡定（式①）

Ｉ２ｎｏＩ

(８）

ａＲ●｡tーａロロワ､

。‘霊･煮‘｡‘

．‘・雲涛…

.

‘潅鍔‘｡，

，圃画涛一式②

！

図－１４解析のフローチャート

平面保持の侭定により 曲率やg雰定（式②）

’

N

Ｏ 坐竺些-Ｌ“1

６１

↓Y 鴎

胤亘会も;I｡(…』も;｡匝｡）

＋ａ０ｏｏ。(xQ-do)＋ａ８ｓｃＱ(d-xn》式③ 1200

3.0

熊本大学工学部研究報告第38巻第３号（平成元-11） ²⁵¹

クリートの引弧抵抗を無視した。また，図-16は，有 効せいを。＝22,17,12.5cmと変化させた場合のＶ《＝

0％に対する降伏曲げモーメントの相対比をＶ'に対し てプロットしたものである。これらの図から，鉄筋コ ンクリートに対する繊維補強効果が定超化され，特に，

有効せいが減少し鉄筋の補強効果が小さくなったとき の繊維補強コンクリートの有効性が示された。

3.0

'

~

~

一 一 ~ - ~ - … － － － － － - 二 二

宮。ご垂

、０

●２

輯蕊羅ｅ参垂坤や稜叩室，葦鈴貝人・屍

2.0

（９）

1.0

０ ４ ． ０ 5 . 0

ウ伽０．ＷＣａ）

1 . 0 ２ ． ０ ３ ． ０

図－１５繊維補強ＲＣはりに関するＭ･‘関係の計 算値

さｘｎを仮定して軸方向の力のつり合いから算定され

る曲率妙,と平面保持の仮定により幾何学的に求めら

れる曲率向が許容誤差の範囲内でー致するまで反復 計算（２分法）を行うことによりｘ､を決定し,､中立軸・

に関するモーメントのつり合いからＭ･妙関係を求め た。

図-15に，せん断ファイバー(ストレート)，‘'＝３０ mmを使用したＶ,＝0,0.5,1.0,1.5,2.0％の鋼繊維補

強鉄筋コンクリートはりに関するＭ･‘関係を示す。

ただし，有効せいはｄ＝22cm,Ｖｆ＝0％についてはコン

5 ． 結 輪

。(四）

● ２ ２ ０

▲ １ ７ ０

■ １ ２ ５

／■

〆

●ず／

Ｌ

本研究の範囲内で次のような知見が得られた。

l）測定された荷重一たわみ曲線から，破壊域の幅を 導入した曲げ解析により，高ひずみ領域にわたる引 頚応力一ひずみ関係が推定され，その引張靭性と曲 げ靭性の測定値との間に良い相関が得られた。

2）推定された鋼織維補強コンクリートの引張応力一 ひずみ関係の特徴として，繊維体積率が大きい範囲 で，引袈強度時に一旦応力が低下した後，ひずみの 増加に伴い再び応力が上昇するひずみ硬化に類似の 現象により第２ピーク点が現れること，繊維材質の 影瀞として高強度の異形カットワイヤーを用いた方 がせん断ファイバーよりも引張靭性が大きいこと，

また繊維長さが20mmと小さくなると，初期からひず み軟化特性を示し，引張靭性も小さくなることが挙 げられる。

3）繊維補強鉄筋コンクリートはりの曲げ解析例を示 し，鉄筋コンクリートに対する繊維補強効果，並び に有効せいが減少し鉄筋の補強効果が小さくなった

1.0

０ ０ ． ５ 1 . 0 １ ． ５ ２ ． ０ Ｖ(f

%

） 図－１６有効せいが変化したときのＭｙ.V,関係の

計算値

ときの繊維補強コンクリートの有効性が定量化され た。

謝辞

本実験及び解析にあたって，熊本大学大学院修士２ 年の渡部政治，昭和63年当時修士２年の兼崎浩佳,､昭 和61年当時卒論生の浜田康成，切通哲，恒吉久雄，

昭和63年当時卒論生の木村晃志，中原明子,り熊本大学 技官の甲斐定夫諸氏の協力を頂きました。ここに記し て感鮒致します。

参 考 文 献

）Ｋ,Ｂ・Lub，Ｔ,Padmoes;MeChanicalBehav．

( 1 0

）

iorofSteelFiber・CementMortarinTension andFlexure,InterpretedbyMeansofStatis‐

tics,AClMaterialsJoumal，Vol､86,Ｎｏ．1，

1989.1-2,ｐｐ､16-28

2）浜田康成,切通哲,恒吉久雄;鋼繊維補強コ

ンクリートの靭性評価に関する実験的研究，昭 和61年度熊本大学卒業論文

３）兼崎浩佳；鋼繊維補強コンクリートの靭性に関 する実験的研究，昭和63年度熊本大学修士論文 ４）木村晃志，中原明子；繊維補強コンクリートの

靭性に関する研究一曲げ解析による引狼靭性 の評価－，昭和63年度熊本大学卒業論文