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PC鋼棒による能動的横拘束を利用したRC柱の耐震補強法に関する研究: University of the Ryukyus Repository

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(1)

Title

PC鋼棒による能動的横拘束を利用したRC柱の耐震補強法

に関する研究

Author(s)

山川, 哲雄; 倉重, 正義; 鴨川, 茂義

Citation

琉球大学工学部紀要(57): 9-18

Issue Date

1999-03

URL

http://hdl.handle.net/20.500.12000/5451

Rights

(2)

9 琉球大学工学部紀要第57号,1999年

PC鋼棒による能動的横拘束を利用した

RC柱の耐震補強法に関する研究

山川哲雄*倉重正義**鴨川茂義***

AStudyonRCColumnsRetrofitBasedonAciveConfinement

byPCBarPreslressing

TelSuoYAMAKAWA★,MasayosIliKURASHIGE★★andShigeyoLihIKAMOGAWA★★★

ABSTRACT Anumberofseismic随trofittechniqueshavebeendevelopedinordertoprcventcoIIapseofthebuildingsandbridges, whichweにconstructedaccordingtotheoldseismicdesigncode,fiPomearthquakeattackTheseismicretronttechniques areclassifiedintothreecategories,namelXimprovingductilityBstrengthandreductionofseismicloadBypayingatten‐ tiontothefactthatthetransverseconfinementofconcreteisvelyuselillinordertoimproveductilityfbrRCmembe「s subjectedtocompression,anewseismicretmflttechniqueisproposedasoneofimprovingductilityfbrRCcolumnsin thispapeⅢThetechniqueisanactiveconfinementbyPCbarprestressing・Therearetwoarrangementsinthisseismic retlDfittechnique・OneistoalTangePCbarsthroughcomerblocksorcomeranglesaroundtheRCcolumnasifextemal hoopsandthentointroduceprestressingbytorquewrenchTheotheroneistoarrangediagonalbracesbyPCbarsin additiontotheabove-mentionedPCbarprestressingonthetopandbottompartsofRCcolumnincaseofveryshort columnsBothtechniquesareeasytoapplytotheseismicretroHtofcolumnswithorwithoutwaⅡorwindoWandalso beam-columnconnections、1hepurposesofthisinvestigationistocleartheefYectivenessofthecolumnretroflttechnique byPCbarplcstressingandtoputthisnewtechniqueintopracticaluse Keywords:aciveconfinement,brace,ductilitXPCbanprestressing,RCcolumn,seismicretrofit 一方,コンクリートを拘束すればコンクリートの 強度が改善されるとともに靭性が向上することは良 く知られている[5]・著者らは正方形鋼管とPC鋼俸 にプレストレスを導入した合成RC柱の実験的研究 を過去に行ってきた結果[6}[8],従来のパツシブコン ファインメント(受動的横拘束)に比較して,プレ ストレスを導入したアクテイブコンファインメント (能動的横拘束)は特に高軸圧縮刀を受ける柱にはき わめて効果的であることがわかった。これはコンク リートを高横拘束することにより,せん断強度,圧 縮強度および靭性が火きく向上するからである。こ のことに注目し,せん断破壊または靭,性に欠ける既 存RC柱を配筋された主筋の限界能力いつぱいにし なやかに抵抗できるRC柱に体質改善させうる,簡 便かつ経済的で,しかも独立RC柱以外にも適川で きる耐震補強法を本論文で提案する。 このようにPC鋼棒にプレストレスを導入するこ とにより,受動的拘束効果を利用した鋼板や連続繊 維シートを用いた従来の巻き立て工法と異なり,能 動的拘束効果の積極的な利用に本研究の特色がある。 1.序 阪神・淡路大震災後,既存不適格建築物の耐震補 強が社会の大きな関心事となっている。沖縄県や鹿 児島県南部では台風に対処するためRC造住宅が多 い。特に沖縄県では全建築物の約90%がRC造で,し かもピロテイ建築が非常に多い。これらの建物のう ち,沖縄が本土に復帰する1972年をはさんで前後約 5年間の足掛10年間に建設されたRC造建築物には, 十分に洗浄されることなく海砂が用いられたことも 多く,そのため塩害による損傷が現在顕在化してい る[11゜そのうえに,1981年以前の建物は地震地域係 数0.5(東京のI/2)で設計されているため,耐震性 能に問題が多く,耐震補強が急務であると考えてい る[2)[4]。 受理:1998年12月1日 *環境建設工学科 (DePLofCiviIEng・andAmchitecIure・Fac・ofEng.) **高周波熱錬株式会社 (NeturmCo.,Lld.) ***大学院理工学研究科環境建設工学専攻 (GradualeStudenlCIYIdualeSchoolofEnginee「ingandSience)

(3)

山川・倉重・鴨川:PC鋼捧による能動的横拘束を利用したRC柱の耐震補強法に関する研究 10

せん断スパン比1.0の極短柱に関しては9.2#のP

C鋼棒をブレース状に架け,かつブレースの支点位

置で同じ92#のPC鋼棒を帯筋のように配置し,か

つプレストレスを導入した場合の加力実験も行う。

9.2#のPC鋼棒は,実寸法で22#のPC鋼棒に相

当する。なお,ブレースはそれ自身の座屈を防止す るために引っ張り時のみ有効で,圧縮時には効かな

いディテールを採用した(Fig.1参照)。将来的には

ブレースを固着させるため,その支点に周回させた PC鋼俸やアングル支持材をより小さく設計できれ ば,このような耐震補強がさらにやりやすくなるこ とは明らかである。 一方,PC鋼棒を利用した外帯筋タイプの方法は

柱四隅に配置したコーナーブロックを介して3.8#の

PC鋼棒を同一平面上に外周帯筋のように配置した 上で,そのPC鋼棒にプレストレスを導入して柱を

高横拘束する耐震補強法である。3.8iのPC鋼棒

は,実際の施工で現在流通している最小径のPC鋼

棒9.2‘に相当する。これは窓枠などが直接柱に接し

ていても施工可能なPC鋼棒用の孔(径がl2-l5i)

が確保できるように意図したからである。しかも, 最小のせん断補強筋比を既存の帯筋と合わせて最低 でも満足し,かつ曲げ破壊先行が確保できるように これらの間隔を決定した。拘束力はコーナーブロッ クによる支圧力として柱に導入されることになる。 したがって,コーナーブロックにおける適切な支圧 ざらに,この工法の大きな長所は従来の巻き立て工 法では補強が困難とされてきた袖壁や窓枠などが付 随したRC柱,さらには柱梁接合部や高架橋の支持 ラーメン構造の梁にも容易に適用できることである。 本研究の目的は耐震性能が劣るRC柱の新しい耐震 補強法として,PC鋼棒を用いてプレストレスを導 入する工法の有用性を耐震加力実験で検証し,次い で耐震補強設計法を提案してその実用化を図ること にある。 2.実験計画 パイロットカロカ実験として,250mm正方形断面を 有するせん断スパン比10の極短柱4体と,1.5の短 柱4体の加力実験を計画する。いずれの柱も1971年 以前の旧基準(せん断補強筋が250mm間隔)で設計 された学校建築物のRC柱(約600x600mm正方形断 面を想定)をl/2.4縮小モデルにして,PC鋼棒によ る耐震補強実験を行った。耐震補強前のRC柱試験 体はいづれも脆性的なせん断破壊する試験体である。 軸圧縮力比は長期軸力のみ考慮してすべて02とす

る。柱試験体における耐震補強の詳細をFig.1に,そ

の一覧表をTable1,2にそれぞれ示し,使用材料の 力学特性値などをTablc3に示す。

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(4)

琉球大学工学部紀要第57号,1999年 11

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筋の不足(pw=007%)に加え,せん断スパン比が1.0

や1.5と小さいので,せん断ひび割れが顕著に生じて いる。一方,PC鋼棒で十分な耐震補強することに より,完全な曲げ破壊先行とその後の靭性を確実に 確保できた柱試験体は柱頭,柱脚の曲げひび割れが 顕著に生じているが,せん断ひび割れも少なくない。

ただし,これらのせん断ひび割れの幅は小さい。P

C鋼棒でも十分な耐震補強が施されていないと,曲 げひび割れのほかにせん断ひび割れもかなり生じて いる。 柱試験体のせん断力Vと部材角R,および柱材軸 の平均鉛直ひずみ8Vと部材角Rの関係に関する実験

結果をFig.5,6に示す。主筋と帯筋の各ひずみと

部材角Rに関する実験結果をFig.7,8に示す。Fig.

9,10にPC鋼棒のひずみ測定結果を示した位置を

明示し,Fig.11,12にこれらのひずみ測定結果を示

す。これらのFig.5~12から,耐震補強前のRC柱

試験体はいづれも材端部の主筋が引っ張り降伏しな

い前の脆性的なせん断破壊であることがわかる。し

かし,PC鋼棒でブレースや外周帯筋のようにせん

断補強すると,主筋が降伏強度に達し,耐震性能が

かなり改善されていることがわかる。特に,ブレー

ス補強はせん断スパン比が1.0と小さく,極短柱にも

かかわらず柱の部材角を4%まで増大させても水平

耐力が低下していない(Fig.5参照)。しかし,Fig.

7からわかるように主筋は完全に降伏しているが,

Fig.11に示すようにPC鋼棒は一切降伏していない。

また,そのひずみの増加もブレース部材を除いて小

さい。このことはFig.5の柱材軸上の平均伸縮ひずみ

と部材角の関係からも明白である。軸圧縮力が比で

0.2常時作用しているにもかかわらず,部材角の増大

とともに柱材軸上の平均引っ張りひずみが増大し,

柱の耐震`性能が劣化していないことを意味している。

Fig.13にPC鋼棒をブレースに利用した唯一の柱試

面積の確保もコーナーブロックのディテールの開発 とともに,今後の重要な検討課題である。 次に導入するプレストレスのレベルはPC鋼棒が コンクリートに拘束効果を期待する側面と,せん断 補強筋としてせん断力を負担する側面の2面から検 討する必要がある。いづれにしても,せん断強度を 大幅に引き上げ,靭性に富んだ1111げ破壊先行を確保 することが重要である。さらにプレストレスの導入 とその管理が現場作業として簡便であることが求め られる。以上の観点から,帯筋のようにRC柱の外

周筋のように巻く3.8#のPC鋼棒にあっては,トル

クレンチなどを用いて手動で容易に導入できる降伏

点ひずみ(約6000〆)の約1/3強の2450浜前後

(490MPa)を採用した。一方,ブレースの支点を鉢

巻き状に締め付ける,ユタのPC鋼棒においても,3.8

#のPC鋼棒と同様に手動で降伏点ひずみの約70%

の4200-4400β(880MPa)前後の緊張ひずみを導入

した。 軸圧縮力比は長期軸力のみ考慮してすべて一定軸 圧縮力比02とする。載荷方法は一定軸圧縮力比0.2

のもとで,正負繰り返し水平加力実験を行った。加

力装置は建研式加力装置(Fig.2参照)を用い,加

力プログラムをFig.2に示す。Fig.2に示すように

部材角3%まで0.5%づつ増分させながら,各部材角

で3回づつ繰り返す。部材角3%までいたっても,

最大水平耐力の80%を維持している状態であれば部

材角4%で正負1回繰り返し,耐震性能の確認を

行った。 3.実験結果と考察

実験結果や計算結果の整理はせん断スパン比10と

1sごとに分けて行うことを原則とする。柱試験体で

観察されたひび割れをFig.3,4に示す。不適格既

存RC柱に相当する基準RC柱試験体はせん断補強

(5)

山川・倉重・鵜川:PC鋼棒による能動的横拘束を利用したRC柱の耐震補強法に関する研究 12 R98S-PO R98S-PB R98S-P4 web(54.)nange

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形成され,両端部を除く柱部分がブレースの補強で

剛体のように強化され,理想的なメカニズムが成立

したことになる。すなわち,材端部の曲げ降伏ヒン

ジにともなうせん断力で柱の最大せん断力が支配さ

れ,ブレースと支持点のPC鋼棒は柱の靭性を維持

する役割を主にになうことになる。

一方,PC鋼棒で外帯筋のように耐震補強した方

法はFigl2に示すようにPC鋼棒が一切降伏してい

ないものもあるが,FigJL12のようにPC鋼棒が

一部降伏しているものもある。PC鋼棒が一切降伏し

験体R98S-PBにおけるブレースの負担せん断刀と柱

のせん断耐力の関係を示す。次いで,柱の部材角に

占めるヒンジ部の回転による変形とブレースのせん

断変形,すなわち柱自身のせん断変形の割合を示1.

これらはすべて測定されたブレースの引っ張りひず

みから逆算したものである。Figl3によれば,部材

角に占めるヒンジの回転による変形量が多く,その

割合は柱の部材角のいかんにかかわらずほぼ3/4前

後である。このことは,ブレースで補強された柱部

分はその部材角の3/4が曲げ降伏ヒンジの回転によ

る剛体回転角であり,残りのl/4がせん断変形角であ

(9)

山川・倉重・鶴川:PC鋼棒による能動的横拘束を利用したRC柱の耐震補強法に関する研究 16 ていない試験体で,部材角が3%まで増加しても水平 耐力がほとんど低下していない柱試験体は,PC鋼棒 による拘束効果が適切であるが,それ以外は不十分 であったことを意味する。せん断スパン比が1.0の極 短柱では41mm(実柱では約100mmピッチ相当)あ れば,脆性的なせん断破壊を免れ,部材角が2%ま ではPC鋼棒が降伏することもなく,十分な靭性を 確保していることがわかる。しかし,2.5%を超える あたりから材端部のPC鋼棒が降伏を始め,その影 響が柱の耐力低下となって現れてくる。 せん断スパン比15の柱試験体では本実験の場合, そのPC鋼棒間隔が65mm(実際では150mmピッチ 相当)で,かつプレストレスを導入すれば(R98M-P65),3%までは部材角が保障されている。このこ とはFig.6に示す8VとRの関係をみても明らかであ る。PC鋼棒が降伏していない柱試験体は耐震性能 が大幅に改善されているが,PC鋼棒が-部降伏し てくると耐震性能の改善が若干低下する。したがっ て,耐震補強にあたってはいかなるPC鋼棒も降伏 しないように設計した方が望ましい。 Fig.14,15にスケルトンカーブと累積エネルギー吸 収量に関する実験結果の比較を示す。せん断スパン 比10の極短柱試験体ではブレース補強による耐震`性

能の改善が最もよく,次いでWeb面のみ38iより

大きい5.4jのPC鋼捧で外帯筋補強した試験体

R98S-P4rが良い。せん断スパン比1.5の試験体では,

3.8#のPC鋼棒を65mmピッチで配置し,かつプレ

ストレスを導入した外帯筋タイプの柱試験体R98M-P65が最も良い。次いで,同じタイプでプレストレス を導入していない柱試験体RO8M-P65Nの耐震性能が 若干悪い。このことからもプレストレスの導入効果 は望ましいと言える。しかし,そのプレストレスレ ベルはどの程度が最も望ましいかはまだ検討の余地 がある。 その応力レベルから降伏点強度までを有効なせん断 補強筋とみなし,既存の帯筋に単純累加する。プレ ストレスによる締め付け刀,すなわちコンクリート に対する側圧は能動的横拘束力として拘束コンク リートの構成則に反映させる。したがって,せん断 強度の算定に利用するコンクリート強度はシリン ダー強度より高くなる。なお,能動的横拘束力は Richamによる提案式[12]を利用する{6]・一方,PC 鋼棒にプレストレスを導入していない場合には,P C鋼棒の高い降伏点強度がそのまません断補強筋の 降伏点強度として利用され,コンクリート強度には シリンダー強度がそのまま用いられる。一方,1111げ 強度の算定にあたってはせん断強度とは無関係に既 存の帯筋とPC鋼棒による受動的横拘束効果に、Ⅱえ て,プレストレス導入による能動的横拘束効果を考 慮した拘束コンクリートの構成則を求め,曲げ強度 を求める。 PC鋼棒によるブレース補強は前述したように 引っ張り材のみ有効で,圧縮力はまったく負担しな いディテールになっている。しかも,柱頭,柱脚で はスタブから10mm程度の隙間が設けられている位 置にブレースの支点が設けられ,かつブレースと同

じ断面のPC鋼棒9.2jが緊張材として周回してい

る。しかも柱の四隅には本試験体の場合,剛強なア ングルが密着されているので,それを通して能動的 側圧が柱全体のコンクリートに作用するものとして 計算する。また,そのプレストレスレベルは前述し たように今回の実験では降伏点レベルの約70%であ る。なお,ブレースの緊張力は零である。したがっ て,能動的拘束効果を反映させた拘束コンクリート の構成則をせん断強度と曲げ強度の計算にそれぞれ 利用する。これとは別にブレースが負担するせん断 九すなわち水平力を柱の部材角に合わせて計算す

る。ただし,実験結果であるFig.13より柱の部材角

とブレースのせん断ひずみ角の関係はほぼ4:]の関 係にあることがわかったので,それに合わせて計算

する。この計算結果をFig.16に示す。Figl6より,

修正荒川式[10]による柱自身のせん断強度とブレース

が負担するせん断強度を加算すると,それは柱の曲

げ破壊に伴うせん断強度より大きくなり,曲げ破壊 がせん断破壊より先行し,かつプレストレスによる 能動的横拘束効果のおかげで曲げ挙動の靭性も改善 されていることがわかる。また,このV-R曲線は同 図に示した実験結果によるスケルトンカーブをよく

近似している。しかし,AIJ式[5]によるせん断強度で

は,この実験結果を説明することはできない。柱の せん断強度の評価にあたっては実験式として定式化 された修正荒川式[10]がトラス・アーチ理論に基づい 4.理論的検討 拘束されたコンクリートの構成則には崎野・孫の

提案式[9]を採用し,せん断強度式にはAIJ式[5]と修

正荒川式llOIを採用する。文献I6j-I81で著者らは拘束

されたコンクリートの構成則にManderらの構成則

[11]を利用してきたが,本論文では崎野・孫の構成則

[,]を利用する。両者の構成則による1111げ強度の計算

結果には差異はほとんどみられない。しかし,崎野・

孫の構成則はシリンダー強度が約60MPa程度の高強

度コンクリートまでカバーしていることに加えて,

帯筋と鋼管による拘束効果が統一して連続的に取り

扱えるなどの利点があるからである。

PC鋼棒にプレストレスを導入している場合には,

(10)

琉球大学工学部紀要第57号,1999年 CaIcuIation R98S-PO  ̄ R98S-IDlBニニー 17 CalcuIation EXpcriment ● ○ Expcrimcnt ● ○ R98S-lJ4I R98S-P4I1

一一

0000000 050505 32211 300 250 200 150 100 50 0

i鍾三if雲ZlJJ

AIjmclhod R(%) 2340 Fig」6.calculaIcdandcxpcrimcnIalresulls(M/(Vl〕)=10) 2 3 4 0 CaIcuIation Expcmmcnt ● ○ CBlcqlIalion Experimcnt ● 0 R98M-PO R98M-P65 R98M-PlO5 R98M-P65N

『一

『’

ZOO ZOO V(kN)--00

 ̄55=、二

V(kN) ̄ ̄ ~=6

三<二二愚i<三

。-す---- dArakawavsEq. ]50 150 の、。 ~  ̄ 100 100 、 、 、、 可日,J1 、 ~-=--AIjmcthod 50 50 AIjmclhod R(%) R(%) 2340 Fig.'7CaIcuIatcdandcxpeTimentaI「csuIts(M/W、)=15) 2 〕 4 たAIJ式[14]より精度が良いことを指摘した論文もす でにある[l3Ioただし,文献[13]で採用されたAIJ式 は文献[14]で初めて公表された提案式であるが,雅本 的な考えは同一である。また,計算値も旧式のAIJ式 [141が改訂式のAIJ式[5]より若干高い。 外帯筋タイプのPC補強ではプレストレス導入の 有撫が柱の耐震性能に与える影響を検討する。そこ で,せん断スパン比1.5の柱について'''1げ強度とせん 断強度に与えるプレストレスの影響に関する計算結

果をFig.17に示す。せん断強度の計算ではプレスト

レスの導入が能動的横拘束効果によりコンクリート 強度を増大させるが,せん断補強筋によるせん断補 強効果がプレストレスで消費された分だけ減少する ので,結果的にはAIJ式,修正荒川式ともにせん断強 度が若干低下している。一方,曲げの弾塑性挙動に 関する計算結果にはプレストレスの有無がほとんど 影響を与えない。しかし,Fig.6,12に示すように, 実験結果にはプレストレスの効果が明白に表現され ている。すなわち,PC鋼棒にプレストレスを与え た方が耐震補強効果が増大するという実験結果が得

られている。Figl7で示すように修正荒川式による

せん断強度がHi1げ強度を上|、り,曲げ破壊先行を計 算結果は示唆している。ただし,曲げ破壊先行を保 障し,かつ靭性を十分確保するためには,曲げ強度 に対するせん断強度の比,すなわちせん断余裕度が

少なくとも1.1以上必要なことをFig.17は示してい

る。計算上はPC鋼棒にプレストレス導入効果を」んし いだすことはできないが,実験では|リ伯に生じてお り,それは主筋の座屈防止にも役だっているはずで ある。

Fig.16,17で'''1げ破壊する試験体では,スケルトン

カーブに関する実験結果と計算結果の差異が比較的 大きい。一般的傾向として,実験結果が計算結果よ りも常に大きいことはよく知られているが,それに しても差異がやや大きいことは,今後まだ構成則や 計算方法も含めて種々の観点から十分検討すべきで あると考えている。 5.結論 PC鋼棒を用いたRC柱の耐震補強は,脆性的な せん断破壊する柱を靭性に富んだ曲げ破壊する柱に 改善することに効果的であることがわかった。この

(11)

山川・倉重・鶴川:PC鋼棒による能動的横拘束を利用したRC柱の耐震補強法に関する研究 18 50号,pp7l-88,1995.9 i3]長嶺安一,山川哲雄:沖縄にある某RC造事務所ビルの耐久・ 耐震調査,コンクリートエ学年次論文報告粟, Vol,19,N0.2,pp369-374、1997.7 [4]長嶺安一,山川哲雄,富山聖:沖縄のピロテイ建築物の耐震 性能評価,コンクリートエ学年次論文報告集, Vol20,No.3.pplO8I-lO86,1998.7 [5]日本建築学会:鉄筋コンクリート造建物の靭性保証型耐震識 計指針(案)・同解説,日本建築学会,1997.7 [6]111川哲雄,村中圭介,倉重正義:鋼管とプレストレスで高槻 拘束した揃杵の耐震性能,コンクリート工学年次論文報皆集, Vol・'9,N0.2,pp、'437-1442,1997.7 17]村中圭介,山川哲雄:正方形鋼管と帯筋又はプレストレスで 高横拘束した短柱の耐震性能,コンクリートエ学年次論文報 告集,Vol20,No.3,pp、829-834,1998.7 [8]小川克幸,山川哲雄,村中圭介:鋼管と帯筋またはプレスト レスにとる合成柱の高軸力下の耐震性能,コンクリートエ学 年次論文報告集,Vol20.No.]、pP、835-840,1998.7 [,]崎野健治,孫玉平:直線型横補強材により拘束されたコンク リートの応力一ひずみ関係,日本建築学会櫛造系論文染, No.461,pp9S-lO4,1994.7 110]ロ本建築学会:建築耐震設計における保有耐力と変形性能, 日本建築学会,l98L6 IIl]ManderJ.B、、niesUcy,M」.N、andPark,R,:Theo正IicaISt頤ss-St「ain ModelImCoIulmedConc「eIe,ASCEJoumalofStrucIu「aIEngi‐ neenng・Vol・ll40No8,PPI804-1826,1988 [l2IRichan,F・Ectal.:ASludyof1heFaiIumeofConc『UeunderCom- binedComp「essiveSI「esses1UI1ive「silyoflUinois・Enginee「ing ExperimenlalSlaIion、BuIIetinNoI85、1928 [I3l李止借,清水泰:鉄筋コンクリート柱部材の終局せん断鮒刀 式な関する検討,日本建築学会櫛造系論文集,No.483,ppI21- I28,1996.5 [14]日本建築学会:鉄筋コンクリート造建物の終局強度型酎震設 計指針・同解説.日本建築学会,1990.11 工法は簡便な耐震補強法のひとつとして十分検討す るに値すると思われるので,PC鋼棒を定着する コーナーブロックやコーナーアングルの改善も含め て実大規模の柱の加力実験を行い,かつ耐震補強設 計式を確立し,本工法が利用できる環境を整備する ことが急務である。 謝辞: 木研究は高周波熱錬(株)との共同研究(区分B) 「PC鋼棒を用いたRC柱の耐震補強に関する研究」 によるものである。特に,高周波熱錬(株)の飯干 福馬,高田祥仁の両氏には耐震加力実験のため,長 期間沖縄に滞在しながら多大なご協力とご支援をい ただきました。金秀建設(株),琉球大学工学部付属 工作工場の比嘉實文部技官,環境建設工学科の砂川 恒雄技官をはじめ多くの関係者に多大な協力を頂き ました。ここに関係者各位に記して厚くお礼を申し 上げます。また,本研究にご協力いただいた(株)日 本システム設計(東京)の花井勉,飯Ⅲ秀年の両氏 と,実験や解析に携わった研究室の学生諸君に感謝 します。 参考文献: [I]伊良波繁雄,山111哲雄,森永繁,仲座徳雄:沖縄県の公営RC 造集合住宅に関する塩害による建物損傷調査と被害状況の推 定,鋼管とプレストレスで高横拘束した短柱の耐震性能,コ ンクリートエ学年次論文報告集,V01.19,No.1,pp」015‐ 1020,1997.7 [2]111川哲雄:阪神大震災と沖綱の建物,琉球大学工学部紀要,第

参照

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