高速ディゼルの燃料噴射圧力について

高

速

デ

ィ

ゼ

ル

の

燃

料 噴射

圧

力

に

つ い

て

益

田

亮

＊

Fuel

　

IIljection

　

Pressure

　of　

the

　

High

　

Speed

　

Diesel

　

Engine

Makoto

　

MASUDA

　　

It　is　the　_purpose 　of　this　report 　to　_present　the　experimental 　

data

　

for

　the　characteristics 　of　the

actual 　

fuel

　

injection

　presure ，　and 　to　present　the　analyzing 　method 　of　the　performance 　of　the　

injection

system 　on 　the　

high

　speed 　

diesel

　engine

．

　In

　this　experiment ，　the　

fuel

　

injection

　presure　of　the　injection　system （using 　

Junkers

　pump ）

is

　meas

・

ured 　

in

　various 　conditions ，　i

．

　e

．

　at　different　pump 　speeds 　at　

different

且ever 　positions

，

　by　

different

　

dia・

meters 　of　the　_{pump 　plunger} 　or　the　nozzle 　

hole

　and 　

in

　

different

　tube　

lengths。

　　At

　_the　same 　time

，　

formulas

　are 　

derived

　

for

　computing 　

the

　

instantaneGus

　pressure　

delivered

　

by

　a

fue

且pump 　of　the　

by−

pass　valve 　with 　the　optional 　cam 　profile

．

　Additional　formulas 　are　given　

for

　

deter．

mining 　the　effect 　of 　the　by

−

pass　valve 　opening

．

　 And 　also 　the　re且ected 　pressure　wave 　at　the　nozzle 　

is

analized

。

　 　 It　

is

　concluded 　

in

　this　report 　that　

the

　experimental 　

fuel

　

injection

　pressure　curve 　conincides 　approx

・

imately

　with 　

the

　curve　

indicated

　

by

　the　calculated 　data

．

ま え が き

　

高速デ ィ ゼ ル の燃 焼の_{良 否}は空 気 中の酸素に 有 効に接 触 す る燃 料噴 霧の_{空 間}的分布と時 間 的 分 布に よっ て 決 定 される。 前 者は主に燃焼 室の 形 状

，

燃 料 噴 射 弁の構 造 等 に依 存 するが後 者は 主に燃料噴射 圧 力に よっ て左 右 され る。 殊に 後者の 時間 的 分 布は 燃 焼 割 合に 影響 し， ある程 度の燃 焼サ イクル の 制 御 も考 え られるので燃料 噴 射圧力 に対 する解 析は多くの人 が 行 なっ て い る1｝

’

−

6〕。

　

こ こ に

一

層普遍 的で 簡 単 な 燃 料噴 射 圧 力を求め る理 論 計 算 式を高速 デ ィゼ ル に広 く使用 さ れ てい る盗 出 型ポ ン プ お よ び開口弁を有する燃 料 噴 射系の

一

般カ ム形 状に対 して確 立 し， かつ 実例につ い て 計算 し実 験 値と比較し て 見る。 ただ し本 理論 式に は燃 料の粘性に よ る流動 摩 擦 は 簡 単のた め考 慮に入 れ てない。

　

なお実 験はユ ン カ

ー

ス 2サ イ クル デ ィ ゼル

Jumo

　205 の燃 料噴射系に て行 なっ た。 写 真

1

と

2

がその実 験 装 置 全 体を示 し た もの で

，

_{写 真}

3

が ポ ン プ お よび ノズル _部， 写真

4

は角 度 測 定 用の フ ラ イホ イ

ー

ル に取付けた指示装 置である。 噴 射 圧 力の測定は ポン プ

，

ノズル お よび噴射 管の中 間

2

ヵ所 計 4 ヵ所で同時に行 ない電磁オシ ロ _{グ ラ} フに記 録 し た。

1．

　 燃 料 噴 射 圧 力の 理 論 式 　燃 料 噴射系の各 部の大 ぎ さ

，

す なわ ち ポ ソ ブ の カム _形 　状

，

ブラ ン ジ ャ 径

，

溢 出 孔の 大ぎさ， 逆 止弁匡の大き さ， 導管の径お よび 長 さ

，

噴 射 孔の 大 きさ， 使 用 燃 料の 性質 等が既 知であれ ば， 任意の ポソ ブ回転に お げ る噴 射 管の_{任 意}の位 置の圧 力は 次に 求め る式か ら略 算で きる。 Pc7 σ D ‘

S ＝1

／2（

D − d

）： 瓦

E

亡 調； ＊ 教 授　 　機 械工 学 科 α ： 導 管内のある位 置に おける燃料圧 力 その位 置に おける流 体 速度 燃 料の比 重 重 力の加 速度 導管の外 径 導 管の 内 径 　 　 　 導 管の壁 厚 導管材料の ヤング係 数 燃料の体 積 弾性 係 数 時間 導 管 内の最初の 位 置か らあ る任 意の 位 置 まで の距 離 燃 料 流 体 中の_音速

kg

_／cm2cm ／skg ／cm3cm ／s2cmcmcmkg ／cm2kg ／cm2S cmcm ／S

41

丶

相 模工 業 大 学 紀 要 第

1

巻 第

1

号 咽 写 　真 1 」 写 　真

2

＿

₄₂

一

、 馬

高 速デ a ゼル の燃 料 噴 射 圧 力につ い て （益 田

　

亮）

写 　真 　 　3

写 　真 　 4

相模工業 大学紀要　第

1

巻　第

1

号 とすれば管 内流体の運動 方程式および連 続の_方程 式は ∂e　　　　9 ∂_P ∂t　　　 　r ∂x ∂c　 　　　9　∂P ∂x　 　 　 　

ra2

∂t 　

丿

　

弖

s

　 ⊥

1

＋ 　

⊥

E

く

一

工 9V

冨

α （1）

　

Po お よ び c。を流 動の始 めに お け る 圧 力 お よび速 度と すれ ば， 上の偏 微 分 方 程式の解と して導管内の任意の点 の圧 力 並に速 度は次式に て表わ さ れる。

P −

P…

［

P

（

t一

詈

）

イ

（

t・

罰

・ 一 _・・＋

1

匚

F

（

弓

）

・／

（

t・

2

）

］

｝

（

2

）

　

す なわ ち導 管 内のある点に おける圧 力 並に 速度は互に 相反する方向の波の代数的 和 とし て表わ される。 反 射に よっ て速 度の 向 ぎは変 るけ れ ど圧力は符 号を変え ない。 反射に 際し て速 度は方 向 を 変ずるか ら反 射の_後に は次に 来る速 度と消 し合っ て 速 度波は

0

と な る が圧 力は方 向を 変じ ない で 反 射さ れ た圧 力波と次に 来る圧 力 波が加 わっ て全 反 射の場 合に は2倍の_{圧 力}が表われ る

。

実際は 噴射 孔の側に て部 分反 射するの で絶 対 値 が 少 な くなっ た圧 力 が加わ る。 　X の正の方向に 向か う圧 力波並びに速度波をそ れ ぞ れ Pv お よび Cv とし， 逆 方 向の 圧 力波並びに 速 度 波をそれ ぞ れ Pr お よ び Cr とすれば （

2

）式は た だ し P

己

Po十_Pv十_PT c 　

＝

Cv 十Cr rF

（

t

− 一

　 　α

）

一

・・v

一

… T

（

t十

一

　 　 α

）

一 _・r

詈

F

_（

ε

一一

　 　 a

）

＝

・

　Cv ア 6

肩

）

亙 α 十 オ

（

ノ 9 万 ま け

．

お 0 ⊥

K

と

＝

K

働

二

9 け 今 　 　 　 　1

m ニ ー

_kCr

｝

（

3

） （4 ｝ 　よっ て （

3

）式は

　

　

　

　

貿

抄

｝

　

…

　K

は燃料の比重 お よび 噴 射 管 中の音 速に よっ て決ま る定数である。 燃 料 噴 射 系 統の条 件に 基づ くCv とCv の 関 係を 求めれ ぽ 上 式か ら噴射管 内の_{圧 力波}お よ び速度 波 の大きさが 決 定 される。 　

1・

1

　ポンプ 側 の流 体の速度と圧 力の変動 過 程 　ポン プ側の 流 体 速 度 を 考 究 するに 当り

，

側 路 孔の影 響 を 考 慮し ない場 合 と考慮する場合につ いて 理論 式を 求め て 見る。

　

A



_{側 路孔}の影 響を考慮 しない場 合 （第 1図参照 ） 　 u ； プ ラ ソジ ャ の往 復 速 度 　 　 　cm ／s 　 c ：　ポ ンプ出口 1

− 1

に おけ る絶対 速 度 　 cm _／s

CI

。： ポ ソプ出口

1 − 1

に おける前 進 速 度 　 　 　 　波の大 きさ　 　 　 　cm _／s

CIr

： ポ ソプ出口 1

− 1

に お け る逆進 速 度 　 　 　 　波の大きさ　 　 　 　cm _／s 　

F

： プ ランジ ャ の断 面 積 　 　 　 cm2

　

q ：

　

噴 射 管の_管孔 断 面積

　　　　　　　　　

cm2

↑

α

1

− ・

　　 二

／ ：

↓

ノ

1

τ

乖

_’

　

Vi

oo ， lF11 幽 111B 　 　

’

■ 11

一

1 」

一一閘

■

第 　1　 図

一

₁

t

40

一 1 矧

_．

44

一

〕

高 速デ ィゼル の_燃料 噴 射 圧 力 につ い て _（益 田　亮 ） 　

V1

： ポ ンプ_{容 積}cma 　

V2

： 逆止弁 室 容積 　 　 　cm3 　

V

，

＝

V

，＋

V2

： ポン プ空 所全容 積 　 　 　 　cm3 　 p1：　_ポソ プ_出口

1 − R

こおける圧 力 　 　 　

kg

／cm2 とおけば ”fン プ内の_{圧 力}はポ ン プ出口に おける圧 力に等 しい とい う仮定の 下に 連 続の方 程 式と して

　　　　　

一

_{qC ・}＋

Fv 一

号 讐

一

・

　

（・） 　（

5

）式 と同 様 な 関 係 がポン プ出口 におい て成立する。

　　　　

陛 鮒

壱

c

・・

−

kc

・・ 　 　 　 　σ1

＝

σ1

り

＋

Clr

（

6

） （7） （8）よ り

Pl

お よ び c1 を省 略 すれ ば ・・v・

論

d

 

一

哥

・

一

… ＋ ，

島

一

（

7

） （

8

） 　 　 　 　

dCIr

　 　 　 　

dt

　 　 　 （

9

）

　

まず 噴 射 管が非常に_{長 く}

CIr

お よび

dCI

，／

dt

を省 略 し得るとし， また

Va

は相 当大き くこれに比 しプラ ソ ジャ の行 程 容積を 省 略 し得る とし

V3

を

一

定 と考えて上 式を解 く。

　

なお噴 射 管の短かい場 合に は噴射 期 間 中に 圧力波は数 回往 復 する が

，

ポ ン プ側は全 反 射 する として重ね合わ せ れ ば 近 似 的に 求め られ る。 　また v はポ ソ プの カム の形 と 回転 数に よっ て定ま る 　n ： _ポン プ_軸の 回 転 数　 　 　 ［min

−

1】 　 α ：　_ポン プ軸の 回転 角　 　 　 　【

deg

］ 　 　 　 　

　

t ＝

＝

蕊

： ポン プ軸が Ct°回転 する時間

　　

s とすれば任意の カ ム形 状に対 し次の式が成 立 する。 　 　 　 　v

＝

n （

A

＋

B

α＋

c

α2） た だ し　

A ，B

，　

C

は 定 数 　よっ て （

9

）（

10

）よ り ・・

〆

謐

響

一

咢

畑 … ＋

CaZ

・ （10） （

11

） 初期 条 件 α ＝

0

_{に て}

Clv ＝0

_{に よっ} て上の_微分 方 程 式を解けば …

一

 

［

・

一

謐

・・

舞

享

）

（

・

一

認

う

・

（

B

−

・

2

鵬

・

）

・＋

c

・a

］

（12）

　

上式か らカ ム軸の 回転 角 度に対 する速 度の_振幅の_経過 が与えられる。 　燃料の排 出が終っ た瞬 間｝こは ポソ プ容積 V エの圧 力は 急 速に低 下 し

，

逆 止 弁 が 閉 じ， 逆 止 弁 室 残 の圧 力 も 低 下 し始め る。 これ が後 噴射の期 間で この時の前 進 速 度 波 は （

11

）式の右辺 を

0

とお き

Va

の代りに

V2

と お け ば 求め られる。

　

　

　

　

　

　

… ＋

雛

豊

一 ・

　　

（・

3

_） 　 　 　 qsrR 　 　 　

　

　　　　　　　　a

　　　　．

’

・

　CIv ＝

σ_Ie



6nF2









_（

₁₄

） 　前 進 速 度 波

CI

。 が き ま れ ば （4）式 よ り前進圧力 波の 変動 過 程 が 求められ る

。

　ポ ン プ作動 中 噴射 孔か ら逆 進 波 が 帰 っ て来る と ポ ン プ 内の_{速 度波}ま た は圧 力波は こ れ に影響される

。

　

B

　 側路孔の影 響 を考 慮した場 合 　 側路 孔が閉じて か ら開くまで の燃 料 速 度の変 化過 程 は （

1

）式で表 わ さ れるが

，

その前篌で は厳 密に は側路 孔の 影 響を考 慮 しな ければ な ら ない

。

そ の場合ポ ン _{プ プ ラ} ン ジ ャ に て 圧 縮 される燃 料の大部分は_{噴 射 管}の_方へ _{排 出 さ} れ るが

，一

一

部は 側路孔よ り吸入側に_{逆 流 す}る。

　

今側 路孔の面積を q。と す れば連 続の方 程式と し て （

6

） 式の代りに次式が 成 立 する。

一

_（

_q

＋

q

・）σ・＋

F

・

一

葦薯

一

_・

　　　

P・

−

P・＋

kc

・v

−

】

｝

c

・r 　 　 　

CI ニClv

＋

Clr

上三式よ り 　 　 　

Vs

　 　

d

σlv 　 σIv ＋ 　 　 　 　 （q＋qo）

KE

　

dt

　 　 　 　 　Fv 　 　 　

Vs

　 　 　

＝

　 　　 　

− CIr

＋ 　 　 　 （q＋_qD）

KE

） 　 　 　 　 q十_qo （

16

） （7） （

8

） 　 　 　v

」

％ （A ＋Bα＋

c

α2_） 噴射 管が非常に 長い と し 　 　 　

d

σIr 　 　 　

Clr

＝0

　 　 　

− ＝O

　 　 　 　

dt

　 　 　 　

v

，　 　

dCI

．

dCIr

　 　 　 （

_dt

17

） （

10

） 　 　

．．

Clv

＋ 　 　 　 （q＋_q。）

K

五

7

　

dt

　 　 　

Fn

　 　 　 　

−

　 　 （

A

＋

B

α＋σα2）　 　 （18_） 　 　 　 　

q

十

90

　

L

，

M

，　

N

を任 意の常 数と し て側 路 孔の面積の

一

般形 は ポ ンプ の カ ム 角度に対 し次の如く表わ せ る。 　 　 　 　

qo

；

L

十

Ma

十

Ncrt

（

19

）

　　　　　　　　

陛

．

　

_dt

　＝

⊥

da

　 　 　 　t＝

−

　 　 　 　

6n ’

　 　 　

6n

一

₄₅

一

相模工_業大 学 紀 要



第

1

巻



第

1

号 　 よっ て （19） 式は 　 　 　 　

dn

　

Vs

　

dCI

” 　

Clv

（

q

＋

L

＋

Ma

＋

Na2

_）＋ 　 　 　

KE

　 　

d

α 　 　 　 　

＝Fn

（

A

＋

B

α ＋

Ca2

_） （

20

）

　

初 期 条件 α

＝0

の とき

CI

。

＝0

によっ て上式を近 似 的に解けば 　 　 　 nF _（A ＋Bα＋

c

α2_） 　 　

Clv

＝

ら開口_弁につ いて のみ考 察す る （第 2図 参 照 ）

。

今

　

ノ ； _噴射 孔の断 面積

　　　　　　　　

cm2 　 μ ： 噴 射_孔の流 量係数つ 　

C

皿 ： 噴射 孔 入 口

H −

∬ に おけ る絶 対 速 　 　 　 　 度 　 　 　cm _／s 1 6n2　

V3

　

F

_｛

MA

十 （

q

十

L

）

B

十

2

_｛

NA

十（

q

十

L

＞σ｝α十（

MC − NB

）α2｝

　　

q

＋

L

＋

Ma

＋

Na2

　 　 　 　

Ke

（α＋

L

＋

Ma

＋

Na2

）3

‘

＋

K

，

E2

、

謂

嬲

．

N

。、）5

［

・_… L_・・_σ …

q

＋・・

NA −

・

M

・

A −

_{・・q＋・・}

MB

　 −

｛

10MNA

＋

2

（q＋

L

）

MC

＋

8

（q＋

L

）齠 ｝α

一

｛

10N2

　

A

＋10（

q

＋ 1ン_）NC ＋

M2

　

C − MNB

｝α2 ・・

4N

・

B −

_・MN _・…

］

一

［

詫

一

雛 耀

量

一

，

簿

盤

・

畿

寄

遡

_嬲

篇

IM

廴

轟 器

副

_ビ

_（

_髀

＿

蕭

雑

黝

　脇 路孔が閉 じて い る場 合は上 式に

L

＝ O 　 M ；

O

N ＝0

とおけば （

12

）式が得られ る。 　1

・

2　 噴 射 弁 側の 流 体の速 度と 圧力の変 動過程 高速デ ィゼル の燃料 噴 射

弁

は通

常

開口弁を使用 す る か （21） 　 　

CIIvt

↑

l

H

曁

9

Oi

■

　

　

　

　

　 　 　 　 　

　

　

　

　

　 　 　 　

　

，

　

　

　

　

　 　 　 　 　

　

　

　

　

　 　 　 　

　

　

_，

／

’

∫

第 　

2

　 図

II

　

Clv

： ポン プ か _ら噴 射 孔 矼

一

∬ に来 る速 　 　 　 　 度波の大きさ　 　 　 　cm ／s 　σ1。： 噴射 孔 ∬

一

豆 か ら ポン プに逆 進 す 　 　 　 　 る速 度 波の大ぎさ　 　 　 cm ／s 　

C

。t ： 噴射 孔か らの 噴 射 速 度　 　 　 cm ／s

　Pm

： 燃料の_{噴 射}さ れる シ リン ダ内 圧 力

　kg

／cm2 　 P皿 ： 噴射_{孔 入} 口

ll− ll

に お け る圧 力　

kg

／cm2

　 Q

： 噴 射_孔か ら流 出す る燃 料 容積

　　　

cmS _／s

　

こ の_{場 合}の_{圧 力波}お よび 速 度波に対し （

5

）式と同様 な 関 係 が 噴 射 孔入 口

ll一

皿 に お い て成立する。

　　　

・・ 峨 ・

k

・・1・

一

赱

… 　 　 　

Cl

＝

c

［v十

Clr

毎 秒 噴 射す る燃料 容積に対 し次 式が 成 立 する

。

　 　 　

Q

＝c

皿9

　

　

　

Q

・

一

（μノ）・

［

｛

挈

（

P

皿

一

P・）

）

｝

・

c

・・

］

（

22

） （

23

） （

24

） （25）

　

Po ＝ p 。，　

q

／Ptf＝ ζ と おけ ば 上の四式より次の速 度 波の 関 係 式が得 られる。

一 46 一

Cft

（

cz

−

・）

一

磊

（σ… σ・・）

clt

・＋σ・

砂

…

≠

、

藩

）

　

　

　

　

　

　

ζ、

と

_、

絵

硫 ザ σ

齢

（26） （27 ） 哩 「

『

「

高 速 ディ ゼル の 燃料 噴射 圧 力に つ い て（益 田　亮） 　こ の ‘は噴射 管 断 面 積の噴射 孔に対 する比であっ て

，

これ に よっ て速 度波の噴孔に おける反 射 率が き まる。 　特別な 場合とし て次の三つ の場 合 が考え られ る。   噴射 管の ま ま開いた場 合 　

9 ＝

1

．

　　　

（

26

）式よ り



911r

＝Clv

　　　

（

23

） 式 より



_、Cl

［

・

’

　

2

σ_lv 　 　 　 （24）　式よ り　　　　

Q

＝

2C コv9 　こ の場 合速 度波は 正に

，

圧力波は負に全反 射さ れ る。 　   　 噴 射 孔 無 く閉 じた場 合 　 　 ζ

＝

00 　 　 　（

26

）　式より　　　　

C

ロr

＝

　

−

Cllv

　 　 　（

23

） （

24

） 式 よ り　 Cll ＝

O

　

Q

＝

0

　　　

（

22

）式・…

　

− P

・’

甚

… 　こ の場 合 速 度 波は 負に

，

圧 力 波は 正に全 反 射さ れ る。   逆進 速 度が発 生 し ない_{場 合} 　 C_［v　

・

＝

　

O

　 　 　（

27

）式よ り

　

　

　

　

　

・

一

ノ

・・

驫

一

4

・

盗

_・28_・ 　 　 　 （23）　 （24）　式よ　り　　　　σ11　

二

　σ皿v

，

　

Q

＝

　

Cll

■

’

q

　　　

（

22

）式・ ・

P

・

−

P

岐

・_… 　こ の _場合噴孔からはポ ソプ_{が 押 出 す と 同 量}の燃 料が噴 　射さ れ， 噴 射管 内の燃料の動きは噴射 過 程には影 響 さ 　れ ない。 　

一

般に はある噴射弁の_{噴 射}孔がぎまれ ば速度 前進 波に 対して速 度 反 射 波 が ぎまり， したがっ て 圧 力お よ び噴 射 量 も定まる。 　噴射 弁に おい て 速 度波が正反 射 するか 負反 射 するか は 第

3

図に示すように ζお よ び

C

コv に よっ て決る。 した が っ て ζが きまれ ば第

4

図に示 すように前進 速 度波に対 する逆進 速 度 波の_値が定まる。 　圧力波につ い て も 同様な関係が成立 す る。 　 噴 射 孔に おける連 続の関 係か ら qC ・1　

一

…

f

・・t ・・ は 砺 ・謝

讐

エ _ネル ギ

ー

の法 則か ら

　

　　　　

（

c

・

t・

一

_σ ・・）

毒

一

・

−

Pz 上 二式か ら

c

・t

−

》

2

“ゆ

岬

−

_（2qq2_μ∫）2 　 　 　 　

2

（P

−

Pa）9

Cst

÷ 　 　 　

r

（29） （3） 式より （

29

） ・・

Cv

・α・

一

・∫

岼

帰

飾 ・_P・

一

・・ ・… 開口弁に おい て は _Po　

・

＝

p。 とし て差 支 えない 。 c【：v

＝

o ｛ s

l3

° 20 10 1000 2000 3000 4（M）O　 　 　 sooe

レ

　 　 → CI恥   ！s 第 3 図 　 噴孔 に おける速 度 波の反 射状況

一

₄₇

相 模工業大学紀 要　第

1

巻　第

1

号 ls

i

第

4

図 　 前進速 度 波に対する逆 進 速 度 波の大 き さ

↑

　 　

Pr

　

k

擁

姻 第

5

図 　蜜射弁 に お け る前 進圧 力 波と 反 射圧 力 波 　 　 　 　

一

48

一

朔

高 速 デ 1 ゼル の燃 料 噴 射圧力につ い て_（益 田　亮 ） k 　kg

，

，

’

crn2 第 6 図

　

噴 射 弁 側の 前進 圧 力 波に対 する反 射圧 力 波

　

　

　

∴ 9_（

Cv

・

c

・）

一

・

冠

平

瓶

訊

（4） 式を代入 すれば

咢

（P・

−

Pr）

一

・

パ

挈

瓶 訊 ・

豚

穿

ア

ー

，、

K

と す れ ば （・

D

．

2

− 2a − T

［kg／。m ・ ］

Pr 一

_詈

・

Pv 一

搾

・ ・

TPv

（31） （32） 　上式よ り次の 三つ の場 合 が考え られる

。

　

  Pv＞

T

：

Pr

＞0

， 　

Cv＜O

_C

皿＞

Cv

　

すな わ ち噴 射 孔か ら噴 射さ れ る 燃料 量は噴射管を経て 逆 出 されて来た量 よ り小さい_。 　  　Pv ＜

T

：　

Pr

＜

0，

　 　

Cr

＞O 　　C皿＞

Cv

　

す なわ ち噴 射孔か ら噴 射され る燃料 量は噴 射 管を経て 逆出 さ れ て来た 量よ り大 きい 。 こ の場合 p〈

0

とな り燃 料 管 中に空 虚がで _きるこ とがある。

　

  Pv ＝

T

：

Pv ＝

0

， 　

（）Y

＝

O

　

　

　

　

　

　

　

qCv

−

・

冠

筆

　これは前述の_{逆 進 速 度波}の ない 場 合に相 当し

，

噴 射 孔 か ら噴射され る燃 料 量は 噴射管を経て送 出されて 来た量 に _等しい 。 　

T

は逆 進 圧 力 波 Pr が 正にな るか 負に なる か を 決 定 す る限界 前 進圧力であっ て導管およ び噴 射 管の断 面 積， 燃料の性質等に よ っ て左 右さ れ る。

　

反 射圧力波は第

5

図に示 す 如 く

一

定の

T

に対し て前 進 圧力波 の増 大と共に 負よ り 正に増大す る。

T

が増 大 す る と 反 射 圧 力波の 値は低 減す る

。

　

し た が っ て Ω ミぎまれ ば第 6図に示 すよ うに前 進 圧 力 波に_対す る反 射 圧 力 波は_定まる。 　

1・

3

　噴 射 管 に お ける流体の速度と 圧 力の変 動 過 程

　

噴射管 内の 音 速を α

，

噴射管の長さ を

L

とすれ ば ポ γ _{プ か ら 出発 し}た速 度 波ま たは圧 力波は

At

＝

L

／a 時 間 の_{後 噴 射 孔}に達 する

。

噴射 孔に て部分 的に反 身

1

された反 射波は

21t

時 間の後

，

ポ ソ プ に達_する

。

か くの如 く繰 返 さ れ た噴 射 管 内の速 度 また は圧 力はこれらの反 射波に よ っ て影響 附加さ れ， その期 間 も

一

_{般に ポ} ン プの 押 出 す 期 間 よ り長 くなる。

　

第

7

図はある長 さの噴 射 管中の_圧力波がポ ン プのある 回 転 数の作動期 間 中 何 回 繰 返 され るか を示 すグ ラフ であ る。 　こ の グ ラ フか ら明ら かの よ うに _噴射管の_短い ほ ど

，

噴 射 期 間は短 くな る が 噴 射 圧 力 は _累計数が増大 し高 くな る。 高 速 デ ィ ゼ ル に対 し て は噴射 期間の長い こ とは致命 49

一

相模工 _業大学紀要　第

1

巻　 第

1

号

1

劈

漢

播

窩

読

劃

　 　 　 　 　 　 　 ， o 0

．

002 0

．

001 4〔  　 　 　3000 n 「pm

．

OOIO 0

．

OOO8

．

OOO6

．

OOO4

．

ooo2 圧 力 瀲 臣

_÷

（例）

驪

。_。、

黜

黜

・時 　 　圧 力波数 4 200D 1000 o200 　 400　 600　   　 　1  　 120D 　 　 　 噴射 管の長 さ lmm 第

7

図 　噴 射 管 内で付 加さ れる圧力 波 数 的問題であるか ら噴 射 管の_短い こ _{とが 必須条 件}である。

2 ．

燃料噴 射圧 力 の実 験 結 果 　実 験に 使 用 し た

Jumo

　205 ポ ソ プの_{角 度}に 対するカ ム リフ トは第 1表に示す通 りである

。

こ の リフ ト曲 線上 に レバ

ー

開 度 20％， 40％， 60％，

80，100

％ の 位 置

，

お よ び送 出 始め 位置を 示 し た グラ フが第

8

図で ある。 　ポン プ プ ラソ ジャ の リフ ト_曲線よ り n ＝ 1000 ，

2000

，

3000

に おける速 度 曲線 を 求めたのが

，

第

9

図である。 　その他の実験 条件

　　

ポン プ径

9mm 　　

回 転

数　1000

　

一

　

3000

　rpm 　 　 噴射管径　2mm 　 　 　噴射管 長さ　

170

　mm 　 　 　 （

〜470mm

）

靆蠶

1

：

評

m （

M

　

7

_’

｝

　 　 　 噴 射 管 断 面 積 　 　 　

＝

17

。

1 　 　 噴射 孔有効 断 面積 　 　使 用 燃料　ガス ォ ィル （s

．

gO

．

763_） 　各 種の条 件の下に噴射 圧 力の実 験を行なっ た結 果は次 の如 き ものである。  

　

燃料 噴 射系の各 部にお け る噴 射圧 カ

ー

第 10

図 　 ポ ンプ

，

噴 射 管

，

噴 射 弁に お ける噴 射 圧 力は上 昇 過 程 お よび最大 値 付近で僅かの相違があるがほぼ等しい _と考 えて よい

。

 

　噴

射圧 力の 回転数に よ る影響

一 第 11

図，

第 12

図 第 1 表

Jumo

　205　

C

ボ ンプの カム _リフ ト測 定 値 カ ム プラ ン ジ ャ カ ム プ ラ ン ジ ャ カ ム プラ ン ジ ャ 角 度 リフ ト _角度 リ フ ト 角度 リフ ト

0

° _O 　 　mm34 ° ₃

_。

_76mm68 ° ₂

．

_11mm 20

．

005

364

．

02

701

．

96

40

．

02

384

．

16

721

．

78

60

．

09

404

。

25

741

．

64

80

．

19

424

．

28

761

。

50

100

．

31

44

〃

781

．

35

120

．

43 46420

80L21

140

．

70 484

．

07 821

．

09 160

．

97 503

・

89

840

．

98

181

．

22 523

。

71

860

．

83

201

．

55

543

．

51

880

。

74

221

．

85

563

．

30

920

。

55

242

．

19

583

．

11

960

．

37

262

．

60

602

．

87

1000

．

23

282

．

95

622

．

67

1040

．

13

303

．

26 642

．

48

1080

．

06

323

．

55

662

．

29

1120

．

03

　

最 大

噴

射圧 力は略回転 数に比 例する。 また噴射 期 間は ク ラ ン ク角 度に対 してばか りで な く

，

時 間 的に も低回転 の方が僅かで はあるが長 くなる。 網

一

₅₀

一

囎 遭

・

高速 デ ィ ゼ ル の燃 料 噴 射 圧 力 につ い て （益田



亮 ） TOP 　 5 　 　 　 　 　 4 　 　 　 　 　 　 3 　 　 　 　 　 　 　 　 m プ ラ ン ジ ヤ リ フ ト m ▲ Tll − 　 　 　 　 　 　 　 」 2 ］ 送 送

1

出 出

唱

始 終 め _{使用 範 囲} り ポン プ 　Jumo　205 レ 20 最 大リフ ト 4

．

28mm 　　カ　ム　No

・

5 パ 140 ％ プラン ジヤ径 9φ 開 60 ％ 度 80_％

_鹽

％ 100 ％

■

．

0　 　 　 　 工0 2D 30 40 50　　　　　　　　60　　　　　　　70　　　　　　　　80　　　　　　　90　　　　　　　1QO　　　　　　　110

一一一

チ カム_角度 αe 第 8 図

　

ボ ン プ の リフ ト曲線 （実 測 値） 速 度 cm ！s 30  ポンプ　Jumo　205 プ ラン ジ ヤ径 　9φ 25 送 出

．

リ

尋

　　

碧

良

其

レ _レ

ζ

’ 200 1別 誇

　

　

異

　 　 レ

ジ

靉

　 　 100

齒

壌 80 ％

南

度 60 ％

f

開 度

釜

づ

開 度 2 ％ 送出 終 cm o

．

4 ％ り ₀

_．

₃ り 」 100 ．

が

o

．

2

．

「

50 0

．

1 0　　　　　　 5 　　　　　　10　　　　　　15   25 30 35 40TOP カ ム角 度 αe 第

9

図

　

ボ ン プ プラ ン ジャ の速 度 （計算値）   噴 射圧 力の 噴射管 長さに よ る影 響

一

第 13 図

　

噴射管が短い と最 大噴射圧 力は上 昇 し

，

上昇率も増大 す る

。

ま た噴 射 期 間 も噴 射 管が 短 い ほ ど短 くなるe  

　

噴 射圧 力の プラ ン ジャ径に よ る影 響

一

第 14 図

　

最大 噴 射 圧ばプラン ジャ 径と共に大 きくなるが噴射 期 間も長 くなる。   噴射 圧 力の レバ

ー

開度に よ る影響

一

第

15

図 　 レバ

ー

開 度に ほ ぼ比 例し て最大 噴 射 圧 力は上 昇 する。 51

相模工 業 大 学 紀要　第

1

巻　第

1

号 ₁

『

酌 1 跏

 

噴 射 圧 力 P 帥 　 　 　 　 　 k 1000 脚 鋤 400 200 　 　 　 ノツズル

＿＿＿＿

ポ ン_プ

＿．

＿＿

噴射管 （ノVズル側）

＿一

一

＿．

噴 射管 （ポンプ 側 ）

，

e

−・

葛 ’

”

　

　　

　

　　

，

ク

　　　　　

）

’

_i

’

t

　　　　

！

ゲ

　

　　〃

ノ

4

ノ

ド

30

　　　

，

γ

ラ

ン 炉 、 丶

’

＼

、

　　　

グ



丶

_僚

t

，

ポンプ プ ラ

欝

 

ノ

　　

丶

丶

一 M7 z

Lli

_、

　　　　　　　 添

　 　 　 触 　 　 　 丶

　　　　　　　

』 丶

　　　　　　

NLs_』 　 　 　 NX

’

，

　 　 　 N

、

、

　 　 　 丶 丶 　 　 　 、 丶 　 　 　 、 丶 　 　 　 　N

’

、 　 　 　 丶

「

　 　 　 丶 　 　 　 丶 　 　 　 丶 　 　 　 丶

一

20 第 10 図 　 　 　

一

1 　　 　　 　　 　　　 　 TOP 　 　 カ

ム

角度ab 噴 射 系各 点の噴射圧 力曲 線

一 一 一

　1500rpm 　

C

　

11

−・一一 一一

_2000rpm

_C

　12

｝ 齟

一 ’

_『2500rpm

　 　 　 　

3000

　rpm 　

C

　

14

153．

3mm3

145

．

3mm3

C13

　

140．

3

　mm3 137

．

9mm3

10 プ ラ ン ジ ヤ径

9

φ ノッズ ル　ノ匠

7

　 　

2000

噴

射

　 圧 　 力 　

Pkg

／cm2 　 　

1000

0

レバ

ー

_{開 度}

100

_％ 噴 射 管

　

2

φX170 　

・

 

へ

、

筏

＼

．

．

ノ

_評

丶 　

ヒ

グ

　 ノ

’

／

、

　

ジ

〆 　 　 　

”

／

　 　

「

　

．

グ

　 　

一

　

．

Z

　 　 ！ 　 　 1 　 　 ／ 　 　 　 ／ 　 　 　 ／ 　 　 　 ／ 　 　 　 　 ノ 　 　 　 　 ノ 　 　 　 　 ！ 　 　 　 　 　 ノ 　 　 蘭 　

黛

． 、 　

、

　 丶 ，

、

馬

丶

鹽

　 ＼

＿40

一

₃₀

_＿20

　　　　　　　

第

11

図 また レ パ

ー

開 度 と共に噴射始 め が 早 く な り， 噴 射期間 が 増大 す るv

　

なお レバ

ー

開 度に対 する毎回の 噴射 量 mmS ／rev を 参考に第 15 図に示す。

一・

₁₀

_Top

カ ム

_角

_度 α゜ 回 転 数 に よ る 影 響

10

20

  噴 射ノ ズル の噴 射 孔に よ る影 響

一

第

17

図

　

噴

射ノ ズル

M8

（

0．

65

φ）と

M5

（

0・

5

φ）の最大噴射 圧 力は噴射 孔 断 面積が小さくな る と大きくなる。 な お毎 回の噴射 量 mmS ／rev は小 さくなる。

一

₅₂

一

高 速 ディ ゼル の燃 料 噴 射 圧 力に つ い て （益 田　 亮 ）

　

　 　 　 　

kg

　

一一一一

_1500rpm

．

一

一

一

一一一

・



_2000rpm

＿＿

一 ▼

−

2500rpm 　 　 　 　3000rpm

Cll

　ユ53

．

3mm3

C12 　145

．

3

　mm3 C13 　140

．

3　mm3

C14

　137

，

9　mm3 プ ラン ジ ヤ径 9_φ 0　　　　　　　0

．

001　　　　0

．

002　　　　0

．

003　　　　0

『

004 第

12

図 　 回 転 数 に よ る 影 響 0

．

005　　　　　0

．

006 　 時 間 fs  　

2000

噴 射 圧 力 　

Pkg

／cm2 1000

0

一 ・

一 ・

一

_{噴身’管 2φx330} 　

C

　23

＿ ＿ 一

_{噴射 管 2} φ×470C24140

．

2mm3 163

．

6mm3 プラン ジヤ径 9φ カ ム_{角 度} α゜ 第

13

図 　 噴 射 管 の 長 さ の 影 響

一 53 ＿

噴 2000

射

圧 力 　

Pkg

／cm2 　

1000

0 　 　 　 相模工業大 学 紀要　第

1

巻　第

1

号 　 　 　 　

9

φ　

C14

　 　

137．

9

　mm3

＿ ＿ ＿

　 　

7

φ　

C40

　 　

80．

9　mm3 ，

’

ノ

　

　

　

　

ハ

　　 厂 　 　

、 　 　 ノ　 　 　 　 丶

　

ノ



、 　 ！ 1 ／ 、 丶 丶

一冖

、 毎 分 回 転 数

3000

ノ ツ ズル

M7

レ バ

ー

_{開度 100％} 噴射管

2

φ×

170

1

一

₄₀

_{− 30}



_{− 20}



_{− 10}



_Top

　 　 　 第 14 図 　 プ ラ ン ジ ャ 径 の 影 響 　

10

　 　 　

20

カ ム_{角 度} α゜

廻

　

1000

噴

瞿

… 力 　

P600

kg

！

cm2 　 　

400

　 　

200

』

一 一 一一

_{開 度}

₂₀

_％



_C4

− ・

・

一 ・

・

陶



₄₀

_％

_C5

−一一

一＿＿＿



60

_％

C



6

｝ 一

一 ・

−



₈₀

％　　

C

　

7

　 　 　

100

％

C11

65mm3

90．

5mm3

121．

7mm3

133．

3mm3

143．

7mm3

　 　 　

．

’ _、

　 　　 　 　　 　 ．

／



’

一

丶

．

　 　 　 ク 　 　 〆 丶 丶

　　　　

．

　

＿ ノ

’

　

丶 、 丶

／

／

丶

プラン ジ ヤ径

9

φ

毎

分 回 転 数

1500

ノ ツズル

M7

　 　　 　　 　

L 噴

射

管

2

φx170

一40

　 　

−

30

　 　 　 第

15

図

一20



− 10



Top

レ バ

ー

開 度 に よ る 影 響 　

一 54 一

　

10

　 　 　

20

カ ム

_角

_度 α゜

高 速 ディ ゼル の燃 噴料射圧力にっ い て



（益田



亮） 2 　 　 　 　 　 　 m 噴 射 圧 力 ρ 起 　 　 　 　 　 　   1 燃 料 噴 射 量 mm3 ∫ 0 レバ

ー

_開1_{狂 ％}

　　　

第

16

図

　

レ バ

ー

関 度に対 する燃料 噴射 量

一

40

一

30

一

20 第 17 図

一

10 Top 　 「 10　 　 　 　20　 　 　 　30 　 　カム_角度 α

゜

噴 射ノ ツ ズ ル に よ る影 響 　

一

55

一

40

相 模工 業 大 学 紀 要　第 1巻　 第 1号 【 記

3

。



_実験結果

の理

論

式に基づ く解

析

　

3 ・

1

　ボ ンプの速 度 曲線 実 験 式 第 1表に示すポ ソプの プラ ン ジャ リフ ト曲

線

を 近 似式 で示す と次式の_如くなる。 　 　 al

＝

E

（

− 0・

03

＋

0・

0055

・

『

O

・

OOOO8cx2_） し た が っ て ポ ソプの速度曲線は次 式で示 される。 v

＝

n←

0．

03

＋

0．

011α

一

〇

．

00024

α2） 　 上 式 中 n

≡1000

， n　

＝

　

2000

，　n　

・

＝

　

3000

と し て グラ フ に示 した のが

第

9

図である。 　 よっ て （10） 式は 　 　 　 　v

＝

n（、

4

＋

B

α＋σα2） 　 　 　 　A

＝ −

O

．

03 　 　 　

B ＝0，

011

　 　 　 　σ

＝ −

O

．

00024 　

3・

2

圧力波の伝播速 度

　

燃 料噴射 管内の圧 力 波は音 速で伝 播するが その伝播速 度は （

1

）式で示 すよ うに燃料油の比重

，

弾性係数， 噴射 al_E ‘m X 管の内 外径， ヤ ン グ率 等tc左右されるばか り でな く， 第

18

_図の

_実

験 値4，_に 示すように 噴 射圧 力に よっ て 影 響さ れ る。 噴 射圧 力は伝 播 速 度 と 共に増 大 する

。

筆者 も約

1

m の

_噴

_{射 管 内}の_{圧 力波}の伝 播速度と 圧 力の_{関 係}を 実測 し た。 　 　 　 　 　Oat

−

1390m ／s 　 　 　 　600at

− 1550

　m _／s 　この実 験に て燃料噴射圧 力は グ ラフ に示す よ うに最 高

2000at

に_達して い るの で厳 密に は音速を変数 と考え な け れ ばな らないが平均 値とし て α

＝1500

皿／s に と るこ とに_する゜

　

こ の伝 播速 度 acm _／s は噴

射管内

の_{圧 力}

_波

_形か らも推 定 で き る

。

今噴射 管の長 さ （噴 射 管 以 外の 取 付 部

，

接 手， ノ ズル 部 等 も含 む 相 当長さ）を

lcm

， 圧 力波の ポ ソ プとノズル _間の往復 時間を τsec

．

_その往復回数を i， ポン プ の_作時時 間を t　sec

・

_{その作 動 角 度を} θ゜ ， 回転数 を nrpm とすれば それ らの間に は次 式 が 成 立 する （第 7図参照 ）。

　

　

　

　

　

　

　

：

1

髪

｝

・

÷

論

 

第

18

図 管内圧力 kgtcm2 噴 射 管 内 圧 力に 対 する_{燃 料}の圧縮 率， 弾 性 係 数お よ び 圧力 波 伝 播 速 度

一 56 一

　実 験 結 果の グ ラフ に_{示 す}ように 圧 力 前 進 波に対 し て反射波が階 段 状に集 積さ れ る の でその_階段数か ら往 復回数が求めら れ る。 また ポ ンプの作 動 角 度 は第

7

図 お よび第

8

図に示 す 静的な作 動 角度よ り実 際 噴射 時の_{動 的 作 動 角度}は終了時が遅れ る ばか りで なく， 開始時も 相 当 早 くな る。 殊に吸入効 率の 良い低速 時に著 しい （第 14 図 参 照 ）

。

　 したがっ て

1

が既 知であ れ ば

i

か らα が推 定さ れ る。 なお （

31

）式か ら明らか の ように

i

は n に逆 比 例して増 加 する （第

10

図参 照 ）。 　

3・

3

　 ポ ンプの前進 圧 力波とノ ズ ル の 　 　 　 　反射 圧 力波 　ポソ プか らノズルに向う

一

次前 進 圧 力 波を （

13

）式お よび （

14

）式に て下 記 条 件に より　n

＝3000

　rpm ，　

am

　rpm

，

1000rpm に て求め る。 　

F ；0 ．

636

　_cm2 　

V8 ＝ 7t

十

V2 ＝

0

．

9cmS 　 　 　 　（

Vl ＝

0

．

6cmS ） 　

q ＝3。

14

，

10−

2　cm2 　

E ＝

．

2

．

104kg

／crn2

；

ー

_咽

」

ゆ ！

高 速 デ ィゼル の燃 料 噴 射圧力につ い て （益 田　亮） r ＝

O

　

．

　

000763

　

kg

／cm2

K 一

_者

一

、

5

。鰍 、

1

糒

763

−

・

・

56

・m ・／kg

・

・ 　

A

」

＝

　

−

0

．

03

，

　　B ＝　

O．

0055

，　　σ

ニ

　

ー

0

．

00008

　

（13）式よ り

Clv

を求め

Plv ＝

Clv

／

K

よ りポン プ_作 動 中の圧 力 過 程を算 出しカ ム 角度 a

°

に対 して グラ フ に 示すと第 19 図の如 く なる。 た だ し作 業 開始 点の吸入効 率 効お よび バ イ

ハ

ス に 基づ く圧力低 下の修正は し てな い e

　

なお側路弁が開 きポ ンプの作動が終り逆止弁が閉じ る と （14）式に した が っ て前 進 速 度波は急速に低下 し

一

次 前 進圧力も次式の_如く低 下 す る。 n

＝3000rpm

：　

Piv ；

374　e

−

o

・

9950t n

＝

2000rpm ：　

Piv ＝

223　e

−

1

・

493α n

＝1QOO

　rpm ：　 Pl_”

二98

　e

−

2

・

geBCt 　これ を 第

19

図に示 す。

　

また プラ ンジ ャが 上 昇し始め ると脇路 弁が なければ第

19

図の曲線に_沿っ て圧 力が上 昇 するが 脇路 弁が 開い て い る間は こ こか ら燃料 が 逃げるので圧 力は上 昇 しない。 　そ の場合の噴 射 始め の圧 力 過 程は脇 路弁の面 積 変 化か ら （

21

） 式に よっ て求め られる。 脇路弁が 閉 じて か らの 圧力は第

19

図の_{如 く}上昇 すると考 え られ る。

　

またノ ズ ル_側に おい て_{前 進 波}の

一

部は反射 波と して ポ ソプ側に進み

，

圧 力が集積さ れてゆ く

，

その時の反 射 圧 力波の大 ぎさは _q／Ptfに よっ て定 り

，

（

32

）式か ら 求め られる。

　

今 g／μ／； 17

．

1

_{と し て}前 進 波に対 する反 射 波の関 係 を式で 示すと次 式と な り

，

グラ フに 図 示 すると第

6

図の 如 くな る。

　　Pr ＝

239

．

7

＋

Pv

−

》

3591

．

29

十

239 ．

7Pv 　kg

／cm2

　3・

4

噴 射管内 の 圧 力 過 程の実 験値と 計 算値 　実 験 値の 解 析の

一

例 と し て第

11

図 中の

Cl4

の場 合 の_{下 記 条 件}の場合を と り

，

その グ ラフ と重ねて計 算値に 基づ _くグラ フを第

20

図に画い て見る。 　 実 験 条 件 プ ラ ン ジ ャ 径 ノ　　　ズ　　　ル レ バ

ー

開 度 噴 　 　射 　 　管 ポ ソ プ 回 転 数 毎 回 燃料 噴 射 量

M

「

7

　（

O ．

6

φ）

100

％

2

φx1703000137

．

9mmS

　

まず 実験 値の圧 力 上昇 線の階 段 幅の カ ム _角度か ら噴射 管の相 当 長 さ を求め， （

33

）式より圧 力波の往 復回数

i

を 算出 する。 　実 験値の圧力上昇周期 　 　 　 　ポ ソプ作 動 角度 　θ　 　

30c

　 噴射管の_相当長さ　

lc

皿 は

一

　 次 前 進 圧 力 波 Pvkgtr 　 カム_{角 度}ae 第

19

図 　 ボ ンプ側

一

次 前 進圧 力波

一 57 一

相 模工 業 大 学 紀 要 　 第 1巻 　 第 1号 ● 　 　 　

5

t ＝150000x

　 　 　

2x3000x6

≒ 21

．

O　cm 　よっ て （

33

）式より圧 力波の往 復回数

i

は

．

　 　 θ　 　 α z

三

〇

m

×

21

　 　 　

−

30×

150000

2

。

3000

。

21 ．

0

。

2

≒ 6 　ポ ンプか らの

一

次 前 進波は第

19

図の 曲線 の 作動 開 始 点を 修正 し た ものをと り， ノズル の反射 波は第 6図の曲線よ り 求め て，

一

次反 射波お よ び 二次 反 射波を 上記

一

次前進 波にそ れぞれ 位相をず らし て集 積し た結 果を第

20

図上に実 線と し て 示 し

，

これに_実験 結 果の点 線に_重ねて 見る。 　計 算 値 と実 験 値 と比 較する と計 算値の 方 が 少 し小 さ くなるがほぼ 近い結 果と み な さ れ る。 　 同様に速 度 波か らも （

27

）式また は第 4図よ りノ ズル の反射を求め， （12）式の

一

_{次 前 進 波}に 集 積 し た後

，

（

7

）式か ら圧 力波の_{変 化}過 程が求め ら れ る。 　か よ うに し て高 速デ ィ ゼル の 燃料 噴 射 系の圧 力変化を推 定 するこ とがで _ぎる。 2 　 　 　 　 　 　

　

1 　 　 　 2 　 　 　 　 　 　 　 m 燃 料 噴 射 圧 力 ρ κ 　 　 　 　 　 　 　   11 1400 12 10DO 800 600 400 2σ0 プラン _{ジ ヤ径}9_φ 毎分 回 転 数 sooo ノジズノレM7 （0

．

6φ） レバ

ー

_{開 度} 1血0％

一

　　計 算 値

一＿＿一

　 実験値 ， 〃 ， ’ 　 ’ 1 ノ ！ ノ ！ ！ 」 、 ー

、

广 （ ！ ！ ！ ！ 　 ！ 　 ノ 　 ’ ’_（二 次反身

，

ti皮｝ ’ 　 　 　 ノ

’

s

．

’　　　 ！

’

　　 丶 ’　 　 　 　＼ ‘

一

次 反 射 波 ）

屍

一

＼

＼

　

　／

贓 跏

　 　

1

’ 、

／

　　 　 　 　

、

　

丶

ノ 　　　　　　　

丶 ， ”

．

む　 す 　び

1

一

_{訓 ）}

−

25 　 本 実 験は高 速デ ィ ゼ ル _{の燃 料 噴 射 圧 力} が各 種の条 件に よっ て変 化する状況を実 験で_{確 認 す}る と 同時に ポγ プ_側とノズル_側の_諸条件が与え られれ ば理論 的 にそ の噴 射 圧 力 を 近 似 的に推定で きるこ と を確め た。 引 　用　 文 　献

1

_）

_Process

　

in

　

Injection

　

in

　Syste皿 of　

Oil

　

Engines

　　

by

　

S．

　

J

．

　Davies　and 　

E ．

　

Giffen．

　

Kings　

College

　 　

London

　

J

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3， 皿／

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2）

　Hydaulics

　of　

Fuel

　

InJection

　Pumps 　

for

　

Com

・

　 　 pression　Ignition　

Engnes ．

_A

．

　M

．

　 Rothreck

　 　

NACA

　Report　

No ．396．

3

）

　Pressure

　

Calculation

_for

　

Oil

　

Engine

　

Fue1−In・

一

20

−

15

−

10

−−

S　　　　　Top　　　　　5 　 　 　 　カム_角度a

’

第 20 図

一

₅₈

一

） 4 ）

5

）

6

） 7 燃料 噴射 圧 力の 変 化 過 程 （実 験 値お よび 計 算 値）

jection

　

System

　

E ．

　

Giffen

_＆

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卜 ト し i ■ ヨ

」

_．

」

吻 t．

．

凾 −

」

 

．

帰 −