第 5 章 調査結果の概要ならびに
予測及び評価の結果
第5章 調査結果の概要ならびに予測および評価の結果
5-1 大気質
5-1-1 現況調査
(1) 既往調査 1) 調査内容 大気質に係る既往調査の内容を表5-1-1に、調査地点等の位置を図5-1-1に示す。 表5-1-1 大気質に係る既往調査の内容 調査項目 二酸化硫黄 SO2，窒素酸化物 NOx，浮遊粒子状物質 SPM， 一酸化炭素 CO，風向・風速、気温・湿度 …一般環境・道路大気調査地点で実施(地点 No.1,No.2) 調査地点 計 2 地点（図 5-1-1） No.1：希望が丘リッチランド（竜王町薬師 事業区域最寄り住宅地） …一般環境大気兼道路大気調査地点 No.2：イワタニランド（湖南市菩提寺 主要地方道竜王石部線沿い） …道路大気調査地点 調査期間 冬季：2001 年（平成 13 年）2 月 8～14 日 春季：2001 年（平成 13 年）5 月 3～9 日 夏季：2001 年（平成 13 年）8 月 4～10 日 秋季：2001 年（平成 13 年）10 月 10～16 日 （自動計測機設置による 1 時間値の各 1 週間連続観測） 風向・風速，気温・湿度 ｢気象庁･地上気象観測指針｣(財)日本気象協 会,1993 に基づく方法 二酸化硫黄(SO2) 溶液導電率法(JIS B 7952) 窒素酸化物(NOx) ザルツマン吸光光度法(JIS B 7953) 浮遊粒子状物質(SPM) β線吸収法(JIS B 7954) 大気質等 四季調査 調査方法 一酸化炭素(CO) 非分散赤外線法(JIS B 7951) 調査項目 風向・風速，気温・湿度，日射量，放射収支量，降水量 調査地点 No.3：事業区域近傍（八重谷沈砂池南グラウンド跡） 調査期間 平成 13 年 2 月 1 日～平成 14 年 1 月 31 日 （自動計測機設置による 1 時間値の年間連続観測） 通年気象 調査 調査方法 ｢気象庁･地上気象観測指針｣(財)日本気象協会,1993 に基づく方法 調査項目 風向・風速 調査地点 No.4：希望が丘文化公園（野外活動センター） 調査期間 夏季：平成 13 年 8 月 4～10 日 （自動計測機設置による 1 時間値の 1 週間連続観測） 風向・風速 補足調査 調査方法 ｢気象庁･地上気象観測指針｣(財)日本気象協会,1993 に基づく方法2) 気象調査結果 ① 通年気象 通年気象調査地点No.3（八重谷沈砂池南グラウンド跡）における風向・風速、気温・湿 度、日射量、放射収支量、降水量の総括を表5-1-2に、年間の風配の状況を図5-1-2に示す。 年間の風配は、特に明確な傾向は見られず、無風頻度が13.6％とやや高い状況にある。 季別に見ると、冬季には山から吹き下ろす西風、春季及び夏季には北北東及び南東方向 （鏡山の山裾沿い）に卓越する傾向が若干認められる。秋季については名神高速道路の南 西谷筋からの風の影響も見られる。 気温は、年間平均で13.4℃、時間最大値は7月の35.8℃、時間最小値は1月の－5.5℃とな っている。湿度は、年間平均で75.3％であり、時間最小値は4月の11％となっている。日射 量、放射収支量は、年間平均値でそれぞれ0.53MJ/m2、0.29MJ/m2であり、年間降水量は 1,309.5mmとなっている。 表5-1-2 地点No.3における通年気象調査結果の総括 調 査 項 目 ２月 ３月 ４月 ５月 ６月 ７月 ８月 ９月 10月 11月 12月 １月 年間 最多風向 NNW N N SE NNE NNE SE SE N NW W W W 風速 月平均値 1.8 2.0 1.9 2.0 1.5 1.6 1.9 1.6 1.5 1.5 1.8 2.0 1.8 (m/s) 時間最大値 6.5 7.3 7.6 6.5 6.7 5.8 6.2 6.1 6.2 6.3 6.6 7.8 7.8 無風頻度(0.4m/s以下)(％) 12.8 10.4 13.6 11.4 15.5 12.2 11.7 15.0 16.8 19.0 12.9 11.7 13.6 気温 月平均値 3.7 6.8 12.3 17.2 20.8 26.0 25.1 20.3 14.8 7.9 3.5 2.7 13.4 (℃) 時間最大値 16.7 20.4 26.8 30.2 32.4 35.8 35.0 30.9 24.5 20.9 13.2 12.5 35.8 時間最小値 -4.8 -4.3 -1.9 5.8 8.1 17.4 17.0 7.5 3.7 -2.0 -5.1 -5.5 -5.5 湿度 月平均値 75.6 71.6 67.3 72.7 74.9 73.7 77.9 80.6 82.2 78.0 76.2 73.2 75.3 (％) 時間最大値 96 98 98 97 92 94 97 98 98 98 98 98 98 時間最小値 32 28 11 13 22 30 44 24 39 34 31 30 11 日射量 月平均値 0.40 0.51 0.72 0.70 0.61 0.79 0.70 0.55 0.44 0.37 0.29 0.30 0.53 (MJ/㎡) 時間最大値 2.67 3.07 3.39 3.38 3.39 3.22 3.23 2.96 2.79 2.27 2.12 2.12 3.39 放射収支量 月平均値 0.17 0.23 0.38 0.40 0.41 0.54 0.48 0.35 0.23 0.15 0.05 0.10 0.29 (MJ/㎡) 時間最大値 1.88 2.08 2.48 2.39 2.70 2.47 2.70 2.41 2.31 1.84 1.51 1.54 2.70 時間最小値 -0.32 -0.34 -0.34 -0.33 -0.30 -0.21 -0.23 -0.32 -0.33 -0.34 -0.32 -0.37 -0.37 降水量 時間最大値 5 6.5 3 11.5 33.5 22 27.5 10 16.5 7.5 4.5 9 33.5 (mm) 日最大値 25 33 11 38.5 123.5 38 76 40 41.5 13.5 17 26.5 123.5 月降水量 78 103.5 28.5 132.5 251 86 211.5 110 137.5 39 55.5 76.5 1,309.5 ※調査期間：平成13年２月１日～平成14年１月31日
冬 季 春 季 夏 季 秋 季 0.5～0.9 ｍ/秒 1.0～1.9 ｍ/秒 2.0～2.9 ｍ/秒 3.0～3.9 ｍ/秒 4.0～5.9 ｍ/秒 6.0 ｍ/秒 以上 凡 例 20 20 30 10 30 10 N W NW NNW WNW S E NNE ENE ESE SSE SSW WSW SW SE NE 無風 0.4ｍ/秒 以下
年 間
13.6 % 20 20 30 10 30 10 N W NW NNW WNW S E NNE ENE ESE SSE SSW WSW SW SE NE 無風 0.4ｍ/秒 以下 冬季 （12～２月） 12.5 % 20 20 30 10 30 10 N W NW NNW WNW S E NNE ENE ESE SSE SSW WSW SW SE NE 無風 0.4ｍ/秒 以下 春季 （３～５月） 11.8 % 20 20 30 10 30 10 N W NW NNW WNW E NNE ENE ESE WSW SW SE NE 無風 0.4ｍ/秒 以下 夏季 （６～８月） 13.1 % 20 20 30 10 30 10 N W NW NNW WNW E NNE ENE ESE WSW SW SE NE 無風 0.4ｍ/秒 以下 秋季 （９～11月） 16.9 %② 大気安定度 大気安定度は大気の上下混合を表す指標であり、安定の場合は、乱れ、上下混合ともに 小さく、不安定の場合は、乱れが大きく上下混合が激しくなるとされている。 通年気象調査地点No.3における大気安定度の出現状況を、風速、日射量及び放射収支量 の調査結果を基に整理した。大気安定度の分類はPasquill安定度階級分類によって行い、こ れにより求めた大気安定度の出現頻度を表5-1-3に示す。 当地域の大気安定度の状況は、全体の35％が大気安定度D（中立状態）、次いで約28％ がG（強安定状態）となっている。 表5-1-3 大気安定度分類結果 注）1.大気安定度：A（強不安定状態）～D（中立状態）～G（強安定状態） 単位[％] 風速階級[m/s] A A-B B B-C C C-D D E F G 合計 CALM(0.4以下) - 0.0 0.4 - - - 6.6 - - 6.6 13.6 0.5～0.9 0.1 0.5 1.3 - - - 8.2 - - 10.6 20.7 1.0～1.9 1.4 4.0 2.9 - - - 8.4 - - 10.7 27.4 2.0～2.9 - 2.1 4.1 - 2.3 - 5.1 1.8 4.0 - 19.5 3.0～3.9 - - 1.6 2.9 1.7 - 3.5 1.3 - - 11.0 4.0～5.9 - - - - 1.7 2.6 3.0 - - - 7.3 6.0以上 - - - - 0.2 - 0.3 - - - 0.5 全風速階級 1.5 6.7 10.4 2.9 5.9 2.6 35.0 3.1 4.0 27.8 100.0
③ 通年気象調査地点と他の調査地点の風向・風速の関係 通年気象調査地点No.3と他の調査地点No.1、No.2、No.4の風ベクトル相関を求めた結果 を表5-1-4に示す。 相関は1を最大として評価するが、各地点の相関は、0.799～0.898と概ね高い相関が見ら れる。通年気象調査地点No.3は、他の調査地点と良く整合しており、地域の風況を代表す る地点として適当と考えられる。 表5-1-4 各地点間の風ベクトル相関
地点名 地点 No.1 地点 No.2 地点 No.4
地点 No.3(通年気象調査地点) 0.898 0.799 0.824 対象期間：H14 2/8～2/14，5/3～5/9，8/4～8/10，10/10～10/16 ただし、地点 No.4 との相関は 8/4～8/10 のみ ④ 調査年度の異常年検定 現地調査を実施した期間（2001年2月～2002年1月）の風向・風速が平年の気象と比較し て異常であったかどうかについて統計手法（F分布棄却検定法）を用いて検証した。 使用するデータは事業区域周辺の一般環境測定局（守山局、八日市局、八幡局）のデー タとし、検定の年度の区分は現地調査の実施期間に合わせ、各年2月～翌年1月までを年度 として設定した。 この結果、全ての局で検定年のデータは他の10年間データと比較し、有意水準5％～1％ での棄却限界の範囲内であり、有意な差は無いと判断された。なお、検定の詳細な結果は 資料編（大気質）（資13）に示す。
3) 大気質調査結果 ① 二酸化硫黄（SO2） 調査結果を表5-1-5に示す。希望が丘リッチランド（No.1）、イワタニランド（No.2）に おける日平均値の最高値は0.003～0.024ppm、1時間値の最高値は0.005～0.064ppmであり、 春季に高い傾向が見られた。環境基準値と比べるといずれも日平均値の環境基準値0.04ppm 及び1時間値の環境基準値0.1ppmを下回っていた。 表5-1-5 二酸化硫黄濃度の測定結果（四季観測） 注）1.地点No.1：希望が丘リッチランド、地点No.2：主要地方道竜王石部線沿いイワタニランド ② 二酸化窒素（NO2） 調査結果を表5-1-6に示す。希望が丘リッチランド（No.1）、イワタニランド（No.2）に おける二酸化窒素の日平均値の最高値は0.012～0.032ppm、1時間値の最高値は0.029～ 0.047ppmであった。環境基準値と比べるといずれも日平均値に係る環境基準値のゾーン下 限値である0.04ppm及び1時間暴露濃度指針値のゾーン下限値0.1ppmを下回っていた。 表5-1-6 二酸化窒素濃度の測定結果（四季観測） 項 目 地 点 冬 季 H13/2/8 ～2/14 春 季 H13/5/3 ～5/9 夏 季 H13/8/4 ～8/10 秋 季 H13/10/10 ～10/16 環境基準値等 No.1 0.012 0.008 0.012 0.014 期間平均値 (ppm) No.2 0.024 0.017 0.016 0.022 － No.1 0.021 0.012 0.020 0.023 日平均最高値 (ppm) No.2 0.032 0.027 0.023 0.030 0.04～0.06ppm 以下 No.1 0.047 0.029 0.030 0.039 1 時間最高値 (ppm) No.2 0.047 0.039 0.041 0.045 0.1～0.2ppm 以下※ 注）1.地点No.1：希望が丘リッチランド、地点No.2：主要地方道竜王石部線沿いイワタニランド 注）2.※「二酸化窒素の人の環境影響に係る判定条件について（答申）」（中公審第163号,1978）に 項 目 地 点 冬 季 H13/2/8 ～2/14 春 季 H13/5/3 ～5/9 夏 季 H13/8/4 ～8/10 秋 季 H13/10/10 ～10/16 環境基準値 No.1 0.002 0.007 0.005 0.005 期間平均値 (ppm) No.2 0.003 0.009 0.005 0.005 － No.1 0.003 0.019 0.009 0.009 日平均最高値 (ppm) No.2 0.003 0.024 0.009 0.010 0.04ppm 以下 No.1 0.005 0.064 0.021 0.025 1 時間最高値 (ppm) No.2 0.008 0.048 0.017 0.023 0.1ppm 以下
③ 浮遊粒子状物質（SPM） 調査結果を表5-1-7に示す。希望が丘リッチランド（No.1）、イワタニランド（No.2）に おける日平均値の最高値は0.022～0.066mg/m3、1時間値の最高値は0.053～0.105mg/m3であ った。環境基準値と比べるといずれも日平均値の環境基準値0.10mg/m3及び1時間値の環境 基準値0.20mg/m3を下回っていた。 表5-1-7 浮遊粒子状物質濃度の測定結果（四季観測） 項 目 地 点 冬 季 H13/2/8 ～2/14 春 季 H13/5/3 ～5/9 夏 季 H13/8/4 ～8/10 秋 季 H13/10/10 ～10/16 環境基準値 No.1 0.017 0.033 0.035 0.030 期間平均値 (mg/m3) No.2 0.016 0.033 0.040 0.035 － No.1 0.024 0.066 0.047 0.046 日平均最高値 (mg/m3) No.2 0.022 0.062 0.059 0.045 0.10 mg/m 3以下 No.1 0.058 0.105 0.080 0.092 1 時間最高値 (mg/m3) No.2 0.053 0.097 0.099 0.097 0.20 mg/m 3以下 注）1.地点No.1：希望が丘リッチランド、地点No.2：主要地方道竜王石部線沿いイワタニランド ④ 一酸化炭素（CO） 調査結果を表 5-1-8に示す。希望が丘リッチランド（No.1）、イワタニランド（No.2） における日平均値の最高値は 0.2～0.7ppm、1 時間値の最高値は 0.4～2.4ppm であった。 環境基準値と比べるといずれも日平均値の環境基準値 10ppm 及び 8 時間平均値の環境基 準値 20ppm を下回っていた。 表5-1-8 一酸化炭素濃度の測定結果（四季観測） 項 目 地 点 冬 季 H13/2/8 ～2/14 春 季 H13/5/3 ～5/9 夏 季 H13/8/4 ～8/10 秋 季 H13/10/10 ～10/16 環境基準値 No.1 0.2 0.2 0.3 0.3 期間平均値 (ppm) No.2 0.6 0.5 0.4 0.5 － No.1 0.3 0.2 0.4 0.3 日平均最高値 (ppm) No.2 0.7 0.5 0.5 0.7 10ppm 以下 No.1 0.7 0.4 0.6 1.6 1 時間最高値 (ppm) No.2 2.4 1.1 0.9 1.9 8 時間平均値 20ppm 以下 注）1.地点No.1：希望が丘リッチランド、地点No.2：主要地方道竜王石部線沿いイワタニランド
(2) 現地調査 1) 調査内容 現地調査の内容を表5-1-9に、調査地点を図5-1-3に示す。 表5-1-9 大気質に係る現地調査の内容 調査項目 風向・風速、気温・湿度 窒素酸化物(NOx)、浮遊粒子状物質(SPM) 調査地点 計 2 地点(図 5-1-3参照) 地点 1：竜王町薬師住宅団地付近(国道 477 号沿い) 地点 2：竜王ゴルフ場内(主要地方道竜王石部線沿い) 調査期間 春季：平成 19 年 5 月 9 日(水)0:00～ 5 月 15 日(火)24:00 秋季：平成 19 年 10 月 11 日(木)0:00～10 月 17 日(水)24:00 （自動計測機設置による 1 時間値の各 1 週間連続観測） 風向・風速， 気温・湿度 「地上気象観測指針(気象庁、1993 年)」に準拠 観測高さ 風向・風速：地上 10m 気温・湿度：地上 1.5m 窒素酸化物(NOx) 化学発光法(JIS B 7953) 採気口高さ:地上 1.5m 大気質等 二季調査 調査方法 浮 遊 粒 子 状 物 質 (SPM) β線吸収法(JIS B 7954) 採気口高さ:地上 3.0m
2) 調査結果 ① 気象（風向・風速・気温・湿度） 気象の現地調査結果（資料編（大気質）（資14～37）参照）を表5-1-10に示す。 各季節における平均風速は0.6～2.2m/s、最大風速（10分間平均風速）は2.8～8.2m/s、静 穏出現率は10.1～57.1％、気温は15.0～16.2℃、湿度は66～76％であった。 二季の平均風速は0.9～1.7m/s、最大風速（10分間平均風速）は6.2～8.2m/s、静穏出現率 は21.1～46.4％、気温は15.5～15.7℃、湿度は70～71％であった。 風配図は図5-1-4及び図5-1-5に示すとおりであり、地点1ではN～NE、地点2ではN～NW の風向が卓越している。 表5-1-10 気象(風向・風速・気温・湿度)の現地調査結果 調査地点 地点1 地点2 調査時期 春季 秋季 二季 春季 秋季 二季 最多風向(出現率) － N NE NNE N NW NW 平均風速 m/s 2.2 1.1 1.7 1.3 0.6 0.9 最大風速 m/s 8.2 4.5 8.2 6.2 2.8 6.2 日平均最大風速 m/s 3.6 1.8 3.6 2.1 0.9 2.1 静穏※出現率 ％ 10.1 32.1 21.1 35.7 57.1 46.4 平均気温 ℃ 15.2 16.2 15.7 15.0 15.9 15.5 平均湿度 ％ 66 74 70 66 76 71 注）1.風速0.4m/s以下を静穏(calm)とした。
二 季 春 季 秋 季 注）1.風速0.4m/s以下を「静穏(calm)」とした。 図5-1-4 地点1における風配図 1.8 10.7 16.1 6.0 1.2 1.2 2.4 1.2 0.6 1.2 4.2 7.7 6.5 3.6 1.2 2.4 -10 0 10 20 30 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 秋季 (%) Calm: 32.1 % 14.9 4.2 1.2 3.0 6.0 6.0 8.3 10.7 6.0 1.8 0.0 0.0 1.2 1.8 8.3 16.7 -10 0 10 20 30 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 春季 (%) Calm: 10.1 % 8.6 2.7 2.4 4.8 6.8 5.1 4.8 5.7 3.6 2.1 0.6 0.6 3.6 8.9 9.5 9.2 -10 0 10 20 30 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 二季
(%)
Calm: 21.1 %二 季 春 季 秋 季 注）1.風速0.4m/s以下を「静穏(calm)」とした。 図5-1-5 地点2における風配図 7.7 10.1 8.9 5.4 3.0 0.9 1.8 1.5 1.5 0.0 0.3 0.0 0.6 0.9 3.3 7.7 -10 0 10 20 30 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 二季
(%)
二季(%)
Calm: 46.4 % 11.3 4.2 0.6 0.0 0.0 0.6 0.0 1.8 3.0 3.0 0.6 5.4 7.7 9.5 8.9 7.7 -10 0 10 20 30 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 春季 (%) Calm: 35.7 ％ 4.2 2.4 1.2 1.2 0.0 0.0 0.0 1.2 0.0 0.6 1.2 0.6 3.0 8.3 11.3 7.7 -10 0 10 20 30 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 秋季 (%) Calm: 57.1 ％② 窒素酸化物 窒素酸化物の現地調査結果（資料編（大気質）（資14～37）参照）を表5-1-11に示す。 各季節におけるNO2の期間平均値は0.010～0.026ppm、日平均値の最高値は0.015～ 0.042ppmであり、環境基準を満足している。 二季のNO2の期間平均値は0.012～0.025ppm、日平均値の最高値は0.026～0.042ppmであり、 環境基準を満足している。 表5-1-11(1) 二酸化窒素(NO2)の現地調査結果 調査地点 地点1 地点2 調査時期 春季 秋季 二季 春季 秋季 二季 期間平均値 ppm 0.014 0.010 0.012 0.026 0.023 0.025 1時間値の最高値 ppm 0.044 0.025 0.044 0.065 0.046 0.065 日平均値の最高値 ppm 0.026 0.015 0.026 0.042 0.027 0.042 日平均値が0.04ppm以上 0.06ppm以下の日数 日 0 0 0 1 0 1 日平均値が 0.06ppm を 超えた日数 日 0 0 0 0 0 0 注）1.大気の汚染（二酸化窒素）に係る環境基準 「1時間値の1日平均値が0.04ppmから0.06ppmまでのゾーン内又はそれ以下であること」 表5-1-11(2) 一酸化窒素、窒素酸化物（NO,NOx）の現地調査結果 調査地点 地点1 地点2 調査時期 春季 秋季 二季 春季 秋季 二季 期間平均値 ppm 0.008 0.022 0.015 0.069 0.100 0.084 1時間値の最高値 ppm 0.148 0.225 0.225 0.668 0.599 0.668 一酸化 窒素 （NO） 日平均値の最高値 ppm 0.018 0.045 0.045 0.148 0.168 0.168 期間平均値 ppm 0.023 0.032 0.027 0.095 0.123 0.109 1時間値の最高値 ppm 0.190 0.241 0.241 0.709 0.644 0.709 日平均値の最高値 ppm 0.044 0.060 0.060 0.191 0.192 0.192 窒素 酸化物 （NOX） 期間値 NO2/(NO2+NO) ％ 62.9 30.7 43.9 27.1 19.1 22.6
③ 浮遊粒子状物質 浮遊粒子状物質の現地調査結果（資料編（大気質）（資14～37）参照）を表5-1-12に示 す。 各季節における期間平均値は0.015～0.033mg/m3、1時間値の最高値は0.063～0.112mg/m3、 日平均値の最高値は0.020～0.070mg/m3であり、環境基準を満足している。 二季の期間平均値は0.023～0.027mg/m3、1時間値の最高値は0.108～0.112mg/m3、日平均 値の最高値は0.062～0.070mg/m3であり、環境基準を満足している。 表5-1-12 浮遊粒子状物質(SPM)の現地調査結果 調査地点 地点1 地点2 調査時期 春季 秋季 二季 春季 秋季 二季 期間平均値 mg/m3 0.031 0.015 0.023 0.033 0.021 0.027 1時間値の最高値 mg/m3 0.112 0.063 0.112 0.108 0.071 0.108 日平均値の最高値 mg/m3 0.062 0.020 0.062 0.070 0.026 0.070 1 時間値が 0.20mg/m3を 超えた時間数 時間 0 0 0 0 0 0 日平均値が 0.10mg/m3を 超えた日数 日 0 0 0 0 0 0 注）1.大気の汚染（浮遊粒子状物質）に係る環境基準 「1時間値の1日平均値が0.10mg/m3以下であり、かつ、1時間値が0.20mg/m3以下であること」
5-1-2 予測
(1) 工事中の重機排出ガスによる影響 1) 予測内容 建設機械の稼働により発生する排出ガスが、事業区域周辺の大気質に及ぼす影響につい て、工事の最盛期と予想される時点を対象に拡散式を用いて予測した。 2) 予測方法 本事業の工事工程と、工種、工事規模から推定される重機稼働台数に基づき、工事区域 からの大気汚染物質の排出ガス量を既往の排出量算出式等により設定した。さらに、次に 示す予測式を用いて周辺地域における大気質濃度を予測した。 予測項目はNO2（二酸化窒素）及びSPM（浮遊粒子状物質）とし、1時間値(短期予測)と 年平均値(長期予測)を予測した。 ① 予測式 大気汚染の予測には、有風時（風速が1m/sを超える場合）についてはプルーム式を、弱 風時（風速が1m/s以下の場合）についてはパフ式を用いた。 ＜プルーム式：風速1m/sを超える場合＞ Q y2 C(x,y,z)＝ exp(－ ) 2π・u・σy・σz 2σy2 (z－H)2 (z＋H)2 [exp{－ }＋exp{－ }] 2σz2 2σz2 ここで、C(x,y,z)：(x,y,z)地点における窒素酸化物濃度(ppm)又は浮遊粒子状物質濃度(㎎/m3) Q ：点煙源の窒素酸化物の排出量(ml/s)又は浮遊粒子状物質の排出量(㎎/s)) u ：平均風速(m/s) H ：排出源の高さ（m） σy･σz：水平（y）、鉛直（z）方向の拡散幅（m） x ：風向に沿った風下距離（m） y ：x 軸に直角な水平距離（m） z ：x 軸に直角な鉛直距離（m） <σy：水平方向拡散幅> σy＝σy0＋1.82･σyp σy0＝Wc／2 ここで、σy0：水平方向初期拡散幅(m) σyp：Pasquill-Gifford の水平方向拡散幅(m) (図 5-1-6、表 5-1-13 参照) Wc：煙源配置間隔(m)<σz：鉛直方向拡散幅> σz＝σz0＋σzp σz0＝2.9m ここで、σz0 ：鉛直方向初期拡散幅(m) σzp：Pasquill-Gifford の鉛直方向拡散幅(m)(図 5-1-6、表 5-1-13 参照) 出典：「道路環境影響評価の技術手法」（平成19年9月 (財)道路環境研究所） 図5-1-6 Pasquill-Giffordの拡散幅と風下距離の関係 表5-1-13 Pasquill-Giffordの拡散幅の近似式
なお、Pasquill-Giffordのパラメータのうちσyについては、1時間平均濃度を計算する場合、 平均化時間による補正が必要であり、次式により補正した。 σyT ＝ σy (T／T0)q σyT：平均化時間Tに対する補正後の水平拡散パラメータ(m) σy ：Pasquill-Giffordの水平拡散パラメータ(m) T ：平均化時間（60分） T0 ：Pasquill-Giffordの平均化時間（＝3分） q ：時間補正係数（＝0.2：3分＜T＜1時間の場合） 出典：「廃棄物処理施設生活環境影響調査指針」（平成18年9月 環境省） ＜パフ式：風速1m/s以下の場合＞ l m 1－exp(－ ) 1－exp(－ ) Q to2 to2 C(x,y,z)＝ ｛ ＋ } （2π）3/2・α・γ 2l 2m ここで、 1 x2＋y2 (z－H)2 l＝ ・{ ＋ } 2 α2 γ2 1 x2＋y2 (z＋H)2 m＝ ・{ ＋ } 2 α2 γ2 出典：「道路環境影響評価の技術手法」（平成19年9月 (財)道路環境研究所） <t0：初期拡散幅に相当する時間> t0＝Wc／2α ここで、Wc：煙源配置間隔 α ：以下に示す拡散幅に関する係数 <α、γ：拡散幅に関する係数> 弱風時の拡散計算に用いる拡散幅は、Turnerのパラメータを参考として表5-1-14のとお り設定した。 表5-1-14 弱風時の拡散パラメータ
② バックグラウンド濃度 A.近年の年平均値の推移 窒素酸化物、二酸化窒素、浮遊粒子状物質について、事業による寄与を除いたバックグ ラウンド濃度を設定する。各項目について、最近10年間の傾向を調べるため、事業区域周 辺の一般環境測定局における測定結果を収集し、図5-1-7に示すとおり、経年変化図を作成 した。各項目ともに、概ね横ばい又はやや下降傾向にあり、将来的なバックグラウンド濃 度は概ね現状の濃度と同レベルと考えられる。このため、将来のバックグラウンド濃度は 現況調査結果を基に設定した。 NO2年平均値の経年変化 0.000 0.010 0.020 0.030 H9 H10 H11 H12 H13 H14 H15 H16 H17 H18 年度 年平 均値(ppm) 守山 八幡 東近江 SPM年平均値の経年変化 0.010 0.020 0.030 0.040 0.050 年平 均値(mg/m3) 守山 八幡 東近江 NOx年平均値の経年変化 0.000 0.010 0.020 0.030 0.040 0.050 0.060 H9 H10 H11 H12 H13 H14 H15 H16 H17 H18 年度 年 平均値 (pp m) 守山 八幡 東近江
B .バックグラウンド濃度の設定 現地調査結果を整理して表5-1-15に示す。 長期濃度予測（年平均値）の際に必要となる年平均値のバックグラウンド濃度は、期間 平均値とした。 短期濃度予測（1時間値）の際に必要となる1時間値のバックグラウンド濃度は、安全側 （高め）の観点から、八幡常時監視測定局の測定データを用いて算出した現地における日 平均値の年間最高値に相当する値とした（詳細は資料編 (資39～41)参照）。 表5-1-15 バックグラウンド濃度の設定 バックグラウンド濃度 項目 地点 長期濃度予測 （現地調査結果の期 間平均値） 短期濃度予測 （現地における日平 均値の年間最高値に 相当する値） 地点 1 0.027 0.155 窒素酸化物 （ppm） 地点 2 0.109 0.536 地点 1 0.012 0.030 二酸化窒素 （ppm） 地点 2 0.025 0.043 地点 1 0.023 0.107 浮遊粒子状物質 （mg/m3） 地点 2 0.027 0.118 注）本項目では事業区域周辺の予測を行うため、地点1の値を用いる。 ③ 年平均値から日平均値への変換式 年平均値から日平均値への変換式は、1995年～2004年(10年間)の全国の一般局及び自排 局のデータを用いて求められた以下の式を用いた。
[NO2年間 98％値]＝a（[NO2]BG）＋[NO2]R）＋b
a＝1.10＋0.56・exp（－[NO2]R／[NO2]BG） b＝0.0098－0.0036・exp（－[NO2]R／[NO2]BG） [SPM 年間 2％除外値]＝a（[SPM]BG）＋[SPM]R）＋b a＝2.12＋0.10・exp（－[SPM]R／[SPM]BG） b＝-0.0155＋0.0213・exp（－[SPM]R／[SPM]BG） ここで、[NO2]R :二酸化窒素の寄与濃度の年平均値（ppm） [NO2]BG：二酸化窒素のバックグラウンド濃度の年平均値（ppm） [SPM]R ：浮遊粒子状物質の寄与濃度の年平均値（mg/m3） [SPM]BG：浮遊粒子状物質のバックグラウンド濃度の年平均値（mg/m3） 出典：「道路環境影響評価の技術手法」(平成19年9月 (財)道路環境研究所)
④ NOxからNO2への変換
NOxからNO2への変換式は、NOx濃度とNO2濃度の測定値を整理し、最小二乗法によりパ
ラメータを求めて設定する。設定にあたっては、十分な数のデータを用いることが望まし いことから、1995年～2004年(10年間)の全国の一般局及び自排局のデータを用いて求めら れた以下の式を用いた。
[NO2]=0.0683[NOx]0.499(1－[NOx]BG／[NOx]T)0.507 ここで、[NOx] ：窒素酸化物の寄与濃度（ppm） [NO2] ：二酸化窒素の寄与濃度（ppm） [NOx]BG：窒素酸化物のバックグラウンド濃度（ppm） [NOx]T：窒素酸化物のバックグラウンド濃度と寄与濃度の合計値（ppm） （[NOx]T＝[NOx]＋[NOx]BG） 出典：「道路環境影響評価の技術手法」(平成19年9月 (財)道路環境研究所) 3) 予測条件 ① 排出係数 各重機の排出係数は、以下の式を用いて、表5-1-16及び表5-1-17に示すとおり設定した。
(
Qi
hi
)
Ei
NOx ここで、Ei
NOx：建設機械iのNOxの排出係数（g/日）Qi
：建設機械iの排出係数原単位（g/h）hi
：建設機械iの運転１日当たり標準運転時間（h/日） さらに、建設機械iの排出係数原単位Qi（g/h）は、次式より求める。b
Br
NOx
Pi
f
fr
NOx
Pi
Qi
)
(
)
(
ここで、Pi
Pi
NOx
frf
Br b ：定格出力（kW） ：ISO-C1モードにおける平均出力（kW） ：窒素酸化物のエンジン排出係数原単位（g/kW・h） （ISO-C1ﾓｰﾄﾞによる正味の排出係数原単位） ：実際の作業における燃料消費量（g/h） ：ISO-C1モードにおける平均燃料消費量（g/h） ：（＝fr／Pi）（g/kW・h） ：ISO-C1モードにおける平均燃料消費率（＝f
Pi
）（g/kW・h）
(
Qi
hi
)
Ei
SPMb
Br
PM
Pi
Qi
(
)
ここで、Qi
Pi
：建設機械iの排出係数原単位（g/h） ：建設機械iの定格出力1時間の仕事量（kW）表5-1-16 NOx排出係数
ｴﾝｼﾞﾝ 原動機 実際の 実際の ISO-C1 建設機械i 建設機械i 建設機械i
短期 排出係数 燃料 燃料 燃料 ﾓｰﾄﾞ の排出 の標準 のNOｘ
濃度 原単位 消費率 消費量 消費率 平均燃料 係数 運転時間 排出係数
予測 消費率 原単位
図上No. Pi Pi AVE[NOx] fr Br b Qi hi EiNOx
(PS) (kw) (g/kw･h) (l/kw･h) (g/h) (g/kw･h) (g/kw･h) (g/h) (h/日) (g/日) バックホウ 0.45m3 1-5 82 60 8 0.175 7,263 121.1 244 238.2 8 1,906 バックホウ 0.7m3 6-11 158 116 8 0.175 14,041 121.0 239 469.8 8 3,758 バックホウ 1.2m3 12-17 224 165 7.8 0.175 19,972 121.0 237 657.1 8 5,257 ブルドーザ 21t 18,19 207 152 7.8 0.175 18,398 121.0 237 605.3 8 4,842 タイヤローラー 20t 20,21 97 71 8 0.100 4,911 69.2 239 164.5 8 1,316 ダンプトラック 10t 22-29 334 246 7.8 0.05 8,508 34.6 237 280.1 1 280 杭打ち機（山留杭） 圧入130t 30 200 147 7.8 0.145 14,743 100.3 237 485.2 8 3,882 杭打ち機（PHC杭） ｸﾛｰﾗ100t 31-33 200 147 7.8 0.145 14,743 100.3 237 485.2 8 3,882 ラフタークレーン 50t 34-36 345 254 7.8 0.103 18,095 71.2 237 595.2 8 4,762 クローラークレーン 100t 37-39 262 193 7.8 0.089 11,881 61.6 237 391.3 8 3,130 ｺﾝｸﾘｰﾄﾐｷｻｰ車 4.5m3 40-48 290 213 7.8 0.059 8,692 40.8 237 286 1.5 429 ｺﾝｸﾘｰﾄﾎﾟﾝﾌﾟ車 115m3/h 49 360 265 7.8 0.078 14,297 54.0 237 471 8 3,768 トレーラー車 25t 50-52 320 235 7.8 0.075 12,191 51.9 237 401.4 2.5 1,004 散水車 3800L 53 160 118 8 0.04 3,265 27.7 239 109.4 8 875 産廃運搬車 4t 54 184 135 7.8 0.05 4,669 34.6 237 153.7 8 1,230 大型トラック 15t 55-61 370 272 7.8 0.05 9,407 34.6 237 309.7 0.5 155 定格出力 使用機械 規格等 出典：「平成19年度建設機械等損料表」（平成19年 (社)日本建設機械化協会） 表5-1-17 SPM排出係数
ｴﾝｼﾞﾝ 原動機 実際の 実際の ISO-C1 建設機械i 建設機械i 建設機械i
短期 排出係数 燃料 燃料 燃料 ﾓｰﾄﾞ の排出 の標準 のSPM 濃度 原単位 消費率 消費量 消費率 平均燃料 係数 運転時間 排出係数 予測 消費率 原単位 図上No. Pi Pi AVE[SPM] fr Br b Qi hi EiSPM (PS) (kw) (g/kw･h) (l/kw･h) (g/h) (g/kw･h) (g/kw･h) (g/h) (h/日) (g/日) バックホウ 0.45m3 1-5 82 60 0.34 0.175 7,263 121.1 244 10.1 8 81 バックホウ 0.7m3 6-11 158 116 0.34 0.175 14,041 121.0 239 20 8 160 バックホウ 1.2m3 12-17 224 165 0.31 0.175 19,972 121.0 237 26.1 8 209 ブルドーザ 21t 18,19 207 152 0.31 0.175 18,398 121.0 237 24.1 8 193 タイヤローラー 20t 20,21 97 71 0.34 0.100 4,911 69.2 239 7 8 56 ダンプトラック 10t 22-29 334 246 0.31 0.05 8,508 34.6 237 11.1 1 11 杭打ち機（山留め） 圧入130t 30 200 147 0.31 0.145 14,743 100.3 237 19.3 8 154 杭打ち機（PHC） ｸﾛｰﾗ100t 31-33 262 193 0.31 0.089 11,881 61.6 237 15.6 8 125 ラフタークレーン 50t 34-36 345 254 0.31 0.103 18,095 71.2 237 23.7 8 190 クローラークレーン 100t 37-39 262 193 0.31 0.089 11,881 61.6 237 15.6 8 125 ｺﾝｸﾘｰﾄﾐｷｻｰ車 4.5m3 40-48 290 213 0.31 0.059 8,692 40.8 237 11.4 1.5 17 ｺﾝｸﾘｰﾄﾎﾟﾝﾌﾟ車 115m3/h 49 360 265 0.31 0.078 14,297 54.0 237 18.7 8 150 トレーラー車 25t 50-52 320 235 0.31 0.075 12,191 51.9 237 16 2.5 40 散水車 3800L 53 160 118 0.34 0.04 3,265 27.7 239 4.6 8 37 産廃運搬車 4t 54 184 135 0.31 0.05 4,669 34.6 237 6.1 8 49 大型トラック 15t 55-61 370 272 0.31 0.05 9,407 34.6 237 12.3 0.5 6 定格出力 使用機械 規格等 出典：「平成19年度建設機械等損料表」（平成19年 (社)日本建設機械化協会）
② 予測時期 各重機の排出係数と工事計画による稼動台数を乗算することにより算定した工事中の1ヶ 月当たりのNOxの排出量は図5-1-8に示すとおりであり、6ヶ月目が最も排出量が多くなる ため、予測の対象時期は表5-1-18に示すとおりとした。なお、重機稼動台数及び月別の排 出量は、資料編（大気質）（資38参照）に示す。 0 500 1,000 1,500 2,000 2,500 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 工事月数 NO x排出量（m 3) Ⅰ期工事 Ⅱ期工事 Ⅲ期工事 図5-1-8 工事中の大気汚染物質の月別排出量（NOx排出量） 表5-1-18 工事中の重機排出ガスによる影響の予測時期 項目 予測時期 予測時期の選定理由 短期濃度予測 6 ヶ月目 工事期間中で、最も排出量が多くなるため。 長期濃度予測 6 ヶ月目×12 ヶ月 安全側の予測とするため、工事期間中で最も排 出量が多くなる月が 12 ヶ月続くと想定した。
③ 重機の配置 予測時期における重機の配置は表5-1-19の考え方により、図5-1-9及び図5-1-10に示すと おり配置した。 表5-1-19 重機の配置の考え方 項目 重機の配置 短期濃度予測 予測時期における重機の稼働状況を想定して配置した。 長期濃度予測 1 年を通じてみると、大気汚染物質は施工範囲内から均等 に排出されると想定されるため、事業区域を概ね 20m メ ッシュで区分し発生源を配置した。 図5-1-9 発生源の配置（短期濃度予測） S=1/6,000 ：発生源 注）番号は表5-1-16及び表5-1-17に対応
図5-1-10 発生源の配置（長期濃度予測） ④ 有効煙突高さ 排出ガスの発生高さは(有効煙突高さ)は、一律に「地上＋1.5m」と設定した。 ⑤ 気象条件 気象条件は表5-1-20に示すとおり設定した。 表5-1-20 気象条件の設定 項目 風向 風速 大気安定度 短期濃度予測 S ( 北 側 隣 接 住 宅 地 へ の風向) 1.5､2.5､3.5､5.0､7.0m/s (有風時における各風速 階級の代表風速) 安定度：D (日中の出現頻度が最も高い 安定度：通年気象観測結果) 長期濃度予測 通年気象観測の結果 (「5-1-1 現況調査」の既往調査結果 p.125 を参照) ⑥ 予測地点 ：発生源 S=1/6,000
4) 予測結果 ① 短期濃度予測結果 重機稼動による排出ガスの影響の短期濃度の予測結果を表5-1-21、表5-1-22、図5-1-11 に示す。 事業区域の北側に位置する希望が丘リッチランド付近における短期濃度予測（1時間値） は、風速階級1.0～1.9m/sのときに、バックグラウンド濃度を含めて、NO2は最大で 0.087ppm（寄与率65.5％）、SPMは最大で0.172 mg/m3（寄与率37.8％）になると予測する。 短期濃度予測結果は、NO2は中公審指針値、SPMは環境基準を満足している。 表5-1-21 重機排出ガスによる影響の短期予測結果（希望が丘リッチランドのNO2濃度） 単位：ppm 項目 風速階級 1.0～1.9m/s 風速階級 2.0～2.9m/s 風速階級 3.0～3.9m/s 風速階級 4.0～5.9m/s 風速階級 6.0m/s 以上 バックグラウンド濃度 0.030 寄与濃度 0.057 0.042 0.034 0.027 0.021 予測結果 0.087 0.072 0.064 0.057 0.051 事業による寄与率 65.5% 58.3% 53.1% 47.4% 41.2% 中公審指針値 0.1～0.2※ 注）風速：各風速階級の代表風速で予測した。 ※：中央公害対策審議会 昭和53年3月22日付け答申による。 表5-1-22 重機排出ガスによる影響の短期予測結果（希望が丘リッチランドのSPM濃度） 単位：mg/m3 項目 風速階級 1.0～1.9m/s 風速階級 2.0～2.9m/s 風速階級 3.0～3.9m/s 風速階級 4.0～5.9m/s 風速階級 6.0m/s 以上 バックグラウンド濃度 0.107 寄与濃度 0.065 0.039 0.028 0.019 0.014 予測結果 0.172 0.146 0.135 0.126 0.121 事業による寄与率 37.8% 26.7% 20.7% 15.1% 11.6% 環境基準 0.2 注）風速：各風速階級の代表風速で予測した。
② 長期濃度予測結果 重機稼動による排出ガスの影響の長期濃度の予測結果を表5-1-23及び図5-1-12に示す。 事業区域の北側に位置する希望が丘リッチランド付近における長期濃度予測（日平均 値）は、バックグラウンド濃度を含めて、NO2の年間98％値は最大で0.036ppm（寄与率 40.0％）、SPMの2％除外値は最大で0.059 mg/m3（寄与率8.0％）になると予測する。なお、 長期濃度予測結果は、NO2、SPMともに環境基準を満足している。 表5-1-23 重機排出ガスによる影響の長期予測結果 年平均値 項目 BG 濃度 寄与濃度 BG+寄与濃度 事業による 寄与率 日平均値 環境基準 NO2 (ppm) 0.012 0.008 0.020 40.0% 0.036 0.04～0.06 SPM (mg/m3) 0.023 0.002 0.025 8.0% 0.059 0.10 注）寄与濃度：最も高濃度となる住宅位置における寄与濃度を示す。 BG濃度：バックグラウンド濃度を示す。 日平均値：NO2は年間98％値、SPMは2％除外値を示す。
住宅地における高濃度地点 ●
住宅地における高濃度地点 ●
(2) 工事中の粉じん飛散による影響 1) 予測内容 造成工事に伴って発生する粉じん（造成面及び工事重機からの粉じん）が事業区域周辺 に及ぼす影響について、造成期間中を対象に予測した。 2) 予測方法 造成工事中の粉じんは、造成面から風によって巻き上げられるものと、重機（ブルドー ザ、ダンプ等）による土砂の掘削、移動、積込み作業に伴って発生するものが考えられる。 本予測では造成計画を踏まえた上で、両者の発生形態別に粉じん発生量を既存の経験式 や原単位等に係る知見を基に推定し、これを基に周辺地域における粉じんの濃度を予測し た。予測項目はSPM（浮遊粒子状物質）とし、1時間値(短期予測)を予測した。 ① 予測式 造成工事に伴って発生する粉じんの予測式は、以下のプルームモデルの面煙源型（積分 型）モデル式を用いた。 〈プルームモデルの面煙源型（積分型）モデル式〉
m j ij n iz
y
x
C
z
y
x
C
1 1)
,
,
(
)
,
,
(
C (x,y,z)：計算点(x,y,z)における濃度(mg/m3)Cij(x,y,z)：微小面積ΔXi・ΔYjが点(x,y,z)へ与える濃度(mg/m3)
注）（5.2.1）式のプルームモデルにおいて、式内の点煙源強度ＱをＱａ（㎎/秒・m2）に置 換することにより計算される。 ｙ ΔＹm 面 煙 源 ΔＹj ΔＹj Ｑa ○ 計算点（ｘ，ｙ，ｚ） ΔＸi ΔＹ1 ΔＸ1 ΔＸi ΔＸn ｘ 注）「工事中の重機排出ガスによる影響」に示したプルームモデルにおいて、 式内の点煙源強度 Q を Qa(mg/秒・m2)に置換することにより計算される。
② 粉じんの重力沈降及び沈着 本予測では、粉じん（本予測では浮遊粒子状物質として10μm以下を対象）の地表付近 での拡散において重力沈降及び沈着を考慮した。 A.重力沈降 連続的に排出された粒子の煙流の主軸は、沈降によって風下に向かって降下するものと みなして粒子の重力沈降の影響を考慮した。計算式は、プルーム式の有効煙突高さHeを置 き換えた以下の式を用いた。
He→ He－VS・x／U
ここで、VS ：粒子の沈降速度（m/秒） x ：風下距離（m） U ：平均風速（m/秒） 出典：浮遊粒子状物質汚染予測マニュアル（平成10年12月 環境庁） 上式において、VSは重力と空気抵抗のつり合う終速度である。半径80μm以下の球形粒 子については次のStokesの式で近似できる。 VS ＝（2γ2・ρp・g）／（9ν・ρa） ここで、γ ：粒子半径（m） ρp ：粒子の密度（2.643g/cm3、現地調査結果より（資料編（水質） （資 140）参照）） ρa ：空気の密度（0.001166g/cm3） ν ：空気の動粘性係数（1.5×10-5m2/秒） g ：重力加速度（9.8m/秒2） 出典：「浮遊粒子状物質汚染予測マニュアル」（平成10年12月 環境庁） B .沈着 地表面のごく近くでは、粒子は分子拡散によって地表に沈着し、また、地面上の植物、 石や土の凹凸に衝突するなど複雑な過程を経て沈着する。沈着の影響は、地表面での完全 反射を仮定した通常のプルーム式の排出量Qの見かけ上の減少として表すことができるた め、計算には以下の式を用いた。
)
2
exp(
0 5 . 0dx
I
U
V
Q
Q
x d
z zHe
I
)
2
exp(
2 2
ここで、σz ：拡散パラメータ（m） Vd ：沈着速度（m/秒）（Vd＝VS＋0.006U） 出典：「浮遊粒子状物質汚染予測マニュアル」（平成10年12月 環境庁）3) 予測条件 ① 予測時期 予測時期はⅠ期工事時とし、土工範囲全体が裸地になった状況を想定した。 ② 造成面のモデル化 Ⅰ期工事時における土工範囲を20mメッシュで区分し、図5-1-13に示すとおり、造成面 をモデル化した。また、事業区域の北側に住宅地があることから、ブルドーザの稼働範囲 は住宅地に近い場所を施工している状況を想定し、ダンプトラックについては場内の車路 を走行している状況を想定した。 図5-1-13 造成面のモデル化(Ⅰ期工事時) S=1/6,000 ：ダンプトラック走行路 ：ブルドーザ稼働範囲
③ 造成面からの粉じん発生量 造成面からの粉じん発生量は、埋立造成面における粉じんと風速の測定結果から得られ た以下の式を用いて算出した。なお、この式で算定される「粉じん発生量」は10μm以上 の粒径も含むが、安全側の予測になるように、その全量がSPM（10μm以下の粒径）である と想定した。 -5 -5 10 6.59 -u 10 6.75 w Q
Q
w：粉じん発生量(mg/m2･s) u ：風速(m/s) 出典：「昭和57年度広域処理場整備事業環境影響評価調査類似施設環境調査（粉じん）報告書｣ （昭和58年 大阪湾広域臨海環境整備センター） 発生する粉じんの粒径分布は、現地調査地点G1、G2のうち10μm(0.01mm)以下の粒径の 割合が高いG1地点の結果を用いた。(資料編（水質）（資140）参照) 表5-1—24 事業区域土砂の粒径分布(G1地点) 粒径 (mm) 質量通過 百分率(％) 土砂全体を 100 としたときの割合 (％) 10μm 以下を 100 としたときの割合 (％) 0.0098 9.7 1.2 12.4 0.0070 8.5 2.4 24.7 0.0035 6.1 1.2 12.4 0.0014 4.9 4.9 50.5④ 重機の稼働による粉じん発生量 A.粉じん発生原単位 重機の稼働による粉じんの発生源単位は、表5-1-25に示すとおり、ブルドーザによる土 砂の掘削・積込み作業と、ダンプトラックの巻き上げに分けて設定した。 ブルドーザ作業に係る原単位は、作業1回あたりの原単位であるため、単位時間あたりの 作業回数を60回/時間（＝60秒に1回）に設定した。また、ダンプトラック走行に係る原単 位は走行メートルあたりの原単位であるため、走行速度を15km/時に設定して粉じん発生 量を算出した。 表5-1-25 重機の稼動による粉じん発生原単位 作業 粒径（代表粒径） 粉じん原単位 原単位導出の過程での前提条件 ブルドーザ による作業 (掘削・積込) 5.4～10.9(7.67) μm 1.6～ 5.4(2.94) μm 0.7～ 1.6(1.05) μm ～ 0.7(0.40) μm 1.02 g/台/回 0.81 g/台/回 2.36 g/台/回 5.01 g/台/回 ･一連の作業 1 回当たり （平均作業時間 11.2 秒） ･ﾌﾞﾙﾄﾞｰｻﾞ容量 4.5m3 ･作業時の粉塵発生は定常とする ･飛散粉塵の初期拡散幅は 5m ･有効煙突高さ地上 3m ダンプトラック 走行による 巻き上げ 5.4～10.9(7.67) μm 1.6～ 5.4(2.94) μm 0.7～ 1.6(1.05) μm ～ 0.7(0.40) μm 0.44 g/台/m 0.37 g/台/m 1.28 g/台/m 1.31 g/台/m ･ﾀﾞﾝﾌﾟﾄﾗｯｸ積載量 10t ･ﾀﾞﾝﾌﾟﾄﾗｯｸ平均走行速度 15km/時 ･水平方向初期拡散幅 10m ･有効煙突高さ地上 2m 出典：「土砂掘削作業における粉塵発生原単位に関する調査研究」（平成元年 環境技術 Vol.18 No.3） B .土砂の含水率による補正 前項の原単位の出典資料によると、原単位推定時の積載土砂の含水率は0.7～5.9％、ダ ンプの走行路の表面砂は0.4～1.1％であった。これに対して、事業区域の土砂含水率は6.5 ～12.8％（資料編（水質）（資141）参照）で平均9.7％である。このため、以下の式を用 いて、土砂の含水率の違いによる粉じん発生量の補正を行った。補正後の粉じん発生源単 位の補正率は、掘削・積込みの場合は30.5％、重機走行の場合は6.4％である。 Q1＝Q2（M1-1.1／M 2-1.1） ここで、Q1：補正後の粉じん発生原単位 Q2：補正前の粉じん発生原単位 M1：事業区域の土砂の含水率（9.7％） M2：発生原単位推定時の土砂の含水率 積載土砂の場合、3.3％（0.7～5.9％の平均値） 走行路表面土砂の場合、0.8％（0.4～1.1％の平均値） 出典：「昭和60年度環境庁委託排出基準等設定調査報告書（粉じん発生施設発生原単位等調査）堆積場等 からの風による飛散に関する風洞実験」（昭和61年3月 財団法人日本環境衛生センター）
⑤ 粉じん発生量の算定結果 粉じん発生量の算定結果を表5-1-26に示す。 表5-1-26(1) 粉じん発生量の算定結果(裸地から発生する粉じん) 表5-1-26(2) 粉じん発生量の算定結果(重機の稼働による粉じん) ⑥ 気象条件 気象条件は「工事中の重機排出ガスによる影響」と同様に表5-1-27に示すとおり設定した。 表5-1-27 気象条件の設定 風向 風速 大気安定度 S (北側隣接住宅地 への風向) 1.5､2.5､3.5､5.0､7.0m/s (有風時における各風速 階級の代表風速) 安定度：D (日中の出現頻度が最も高い安定度 ：通年気象観測結果) ⑦ バックグラウンド濃度等その他条件 バックグラウンド濃度は「工事中の重機排出ガスによる影響」で整理した短期濃度予測 風速 発生原単位 モデル化面積 発生量 (m/s) (mg/m2/秒) (m2) (mg/秒) 9.8μm 7μm 3.5μm 1.4μm 1.5 0.00003535 167,200 5.9 0.7 1.5 0.7 3.0 2.5 0.00010285 167,200 17.2 2.1 4.2 2.1 8.7 3.5 0.00017035 167,200 28.5 3.5 7.0 3.5 14.4 5.0 0.00027160 167,200 45.4 5.6 11.2 5.6 22.9 7.0 0.00040660 167,200 68.0 8.4 16.8 8.4 34.3 注）モデル化面積：改変区域のメッシュ数418×メッシュ面積400ｍ2 粒径別の発生量(mg/秒) ［ブルドーザによる作業］ 代表粒径 発生原単位 原単位の補正 (μm) (g/台/回) (mg/台/秒) 7.67 1.02 5.19 2.94 0.81 4.12 1.05 2.36 12.00 0.40 5.01 25.47 注）原単位の補正：作業回数を60回/時間、土砂の含水率を30.5％として補正 ［ダンプトラック走行］ 代表粒径 発生原単位 原単位の補正 (μm) (g/台/m) (mg/台/秒) 7.67 0.44 118.27 2.94 0.37 99.46 1.05 1.28 344.06 0.40 1.31 352.13 注）原単位の補正：走行速度を15km/h(4.2m/秒)、土砂の含水率を6.4％として補正
4) 予測結果 工事中の粉じん飛散による影響の予測結果を表5-1-28及び図5-1-14に示す。 事業区域の北側に位置する希望が丘リッチランド付近のSPM濃度は、バックグラウンド 濃度を含めて最大で0.303 mg/m3（寄与率64.7％）となり、環境基準を上回ると予測する。 表5-1-28 粉じん飛散による影響の予測結果（希望が丘リッチランドのSPM濃度） 単位：mg/m3 項目 風速階級 1.0～1.9m/s 風速階級 2.0～2.9m/s 風速階級 3.0～3.9m/s 風速階級 4.0～5.9m/s 風速階級 6.0m/s 以上 バック グラウンド濃度 0.107 造成面 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 重機作業 0.015 0.009 0.006 0.004 0.003 ダンプ走行 0.180 0.110 0.079 0.055 0.040 工事合計 0.196 0.120 0.087 0.061 0.045 予測結果 0.303 0.227 0.194 0.168 0.152 事業による 寄与率 64.7％ 52.9％ 44.8％ 36.3％ 29.6％ 環境基準 0.2 注）風速：各風速階級の代表風速で予測した。
(3) 道路交通の排出ガスによる影響 1) 予測内容 工事中及び供用後における関連車両の通行により発生する自動車排出ガスが、道路沿道 の大気質に及ぼす影響について、工事の最盛期と予想される時点と供用後を対象に拡散式 を用いて予測した。 2) 予測方法 本事業の工事計画と供用後の道路交通計画に基づき、関連車両の主要なアクセス道路に なると想定される道路の沿道地域における大気質濃度を予測した。 予測項目はNO2（二酸化窒素）及びSPM（浮遊粒子状物質）とし、1時間値(短期予測)と 年平均値(長期予測)を予測した。 ① 予測式 大気汚染の予測には、有風時（風速が1m/sを超える場合）についてはプルーム式を、弱 風時（風速が1m/s以下の場合）についてはパフ式を用いた。 ＜プルーム式：風速1m/sを超える場合＞ Q y2 C(x，y，z)＝ exp(－ ) 2π・u・σy・σz 2σy2 (z－H)2 (z＋H)2 [exp{－ }＋exp{－ }] 2σz2 2σz2 ここで、C(x，y，z)：(x，y，z)地点における窒素酸化物濃度(ppm)又は 浮遊粒子状物質濃度(㎎/m3) Q：点煙源の窒素酸化物の排出量(ml/s)又は浮遊粒子状物質 の排出量(㎎/s)) u：平均風速(m/s) H：排出源の高さ（m） σy・σz：水平（y）、鉛直（z）方向の拡散幅（m） x：風向に沿った風下距離（m） y：x 軸に直角な水平距離（m） z：x 軸に直角な鉛直距離（m） ・鉛直方向の拡散幅（σz） σz＝1.5＋0.31・L0.83 L：車道部端からの距離（L＝x－W/2）（m） x：風向に沿った風下距離(m) W：車道部幅員（m） なお、x＜W/2 の場合はσz＝1.5 とする。 ・水平方向の拡散幅（σy）
なお、Pasquill-Giffordのパラメータのうちσyについては、1時間平均濃度を計算する場合、 平均化時間による補正が必要であり、次式により補正した。 σyT ＝ σy (T／T0)q σyT：平均化時間Tに対する補正後の水平拡散パラメータ(m) σy ：Pasquill-Giffordの水平拡散パラメータ(m) T ：平均化時間（60分） T0 ：Pasquill-Giffordの平均化時間（＝3分） q ：時間補正係数（＝0.2：3分＜T＜1時間の場合） 出典：「廃棄物処理施設生活環境影響調査指針」（平成18年9月 環境省） ＜パフ式：風速1m/s以下の場合＞ l m 1－exp(－ ) 1－exp(－ ) Q to2 to2 C(x，y，z)＝ ｛ ＋ ｝ （2π）3/2・α・γ 2l 2m ここで、 1 x2＋y2 (z－H)2 l＝ ・{ ＋ } 2 α2 γ2 1 x2＋y2 (z＋H)2 m＝ ・{ ＋ } 2 α2 γ2 ・初期拡散幅に相当する時間(to) W to＝ 2α ここで、W：車道部幅員（m） α：拡散幅に関する係数(m/s) ・拡散幅に関する係数(α、γ) α＝0.3 0.18(昼間) γ＝ 0.09(夜間) 出典：「道路環境影響評価の技術手法」（平成19年9月 (財)道路環境研究所） ② バックグラウンド濃度、年平均値から日平均値への変換式、NOxからNO2への変換 バックグラウンド濃度、年平均値から日平均値への変換式、NOxからNO2への変換は、 「工事中の重機排出ガスによる影響」で設定した変換式（p.143参照）及び表5-1-15 （p.142参照）に示したバックグラウンド濃度を使用した。
3) 予測条件 ① 大気汚染物質排出量 窒素酸化物(NOx)及び浮遊粒子状物質(SPM)の時間別平均排出量の算出には、以下の式を 用いた。 排出係数設定のための近似式と係数を表5-1-29に示す。本工事は平成21年に着手する計 画であるが、安全側の予測を行うために工事中、供用後ともに平成20年の値を用い、表5-1-30に示すとおり設定した。なお、走行速度は表5-2-9に示す現地調査結果を基に設定した。
2 1 i)
E
(N
(1/1000)
1/3600
it i tVw
Q
ここで、Q
t ：時間別平均排出量（mL/m･s または mg/m･s） iE
：車種別排出係数 （g/km･台）････表 5-1-29により算出 itN
：車種別時間別交通量（台/h）Vw
：換算係数（mL/g または mg/g） 窒素酸化物(NOx) ：523mL/g（20℃、1 気圧） 浮遊粒子状物質(SPM)：1000mg/g（体積換算不要） 出典：道路環境影響評価の技術手法（平成19年9月 (財)道路環境研究所） 表5-1-29 排出係数設定のための近似式と係数（平成20年推計値） 小型車類 大型車類 項目 A B C D A B C D 窒素酸化物 (NOx) -1.39 -0.00936 0.0000721 0.418 -11.4 -0.139 0.00114 6.12 浮遊粒子状物質 (SPM) -0.0981 -0.000591 0.00000425 0.0277 0.0178 -0.00526 0.0000379 0.271 排出係数＝A／V+BV+CV2+D V：平均走行速度(km/h) A，B，C，D：上表の係数 上記式が適用できる範囲は、小型車類は 20～110km/h、大型車類は 20～90km/h である。 出典：「自動車排出係数の算定根拠」（平成15年12月 国土交通省国土技術政策総合研究所資料No.141） 表5-1-30 排出係数の設定（平成20年推計値） 単位：g/km･台 窒素酸化物(NOx) 浮遊粒子状物質(SPM) 予測地点 走行速度 (km/h) 小型車類 大型車類 小型車類 大型車類 道路 1,道路 2,道路 4 60 0.093 1.69 0.006 0.092 道路 3 57 0.094 1.70 0.006 0.095 注）走行速度は、2季節の休平日における調査結果の最大値に設定した。 出典：「自動車排出係数の算定根拠」（平成15年12月 国土技術政策総合研究所資料No.141）② 予測時期 A.予測時期の選定 工事中の予測時期は、1ヶ月毎の事業関連車両台数と車両1台当たりの大気汚染物質排出 量(NOx)を乗算することにより1ヶ月当たりの大気汚染物質(NOx)排出量を算定し、排出量が 最も多い時期を選定した。大気汚染物質の排出量が多い時期は図5-1-15に示すとおり、工 事開始後7ヶ月目（Ⅰ期工事）、工事開始後29ヶ月目（Ⅲ期工事・Ⅱ期供用）である。 供用後については本施設関連車両の台数が最も多くなる時期（休日）とした。なお、月 別の車両台数及び排出量は、資料編（大気質）（資70参照）に示す。 注）Ⅰ期供用とⅡ期供用は、工事関連車両と来店車両を合算した台数による排出量である。 図5-1-15 大気汚染物質の月別排出量（NOx排出量） B .予測時期における関連車両台数 前項において選定した予測時期における関連車両台数は表5-1-31に示すとおりである。 表5-1-31 関係車両台数 単位：台/日･片道 工事関連車両 施設関連車両 合計 来店車両 納品車両 予測時期 大型車 小型車 小型車 大型車 小型車 大型車 小型車 合計 Ⅰ期工事 (工事開始後 7 ヶ月目) 平日 318 129 - - - 318 129 447 Ⅲ期工事・Ⅱ期供用 (工事開始後 29 ヶ月目) 平日 257 69 2,157 4 55 261 2,281 2,542 供用後 休日 - - 8,778 - - 0 8,778 8,778 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 工事月数 NOx排 出 量 (g/km･月 ) Ⅰ期工事 Ⅰ期供用・Ⅱ期工事 Ⅱ期供用・Ⅲ期工事
③ 関係車両の動線計画（方向別の割合） 工事中の車両動線計画を図5-1-16に、供用後の車両動線計画を図5-1-17に示す。 ④ 予測地点 予測地点は表5-1-32に示す理由により、4地点を選定した。予測地点の位置は、車両動線 計画図に併せて示した。 各予測点の道路断面図は図5-1-18に示すとおりであり、予測位置は官民境界地上1.5mと した。 表5-1-32 予測地点の選定理由 予測時期 工事中(平日) 予測地点 予測地点の選定理由 Ⅰ期工事 Ⅲ期工事 ・Ⅱ期供用 供用後 (休日) 道路1 (新設交差点 の北側) 事業区域から国道8号までの国道477号沿道住 宅地への影響の代表点である。 予測位置は、歩道がないため濃度が高くなる 東側とした。 － － ○ 道路2 (新設交差点 の南側) 工事用車両が最も多く走行するルート（大型 工事車両の80％）である。但し、供用後には 関係車両の走行はない。 予測位置は、住宅地が立地する東側とした。 ○ ○ － 道路3 (竜王石部線) 工事中、供用後ともに、菩提寺方面へ向かう 交通量による影響が大きくなる地点である。 予測位置は、上り車線側である南側とした。 ○ ○ ○ 道路 4 (国道 477 号) 供用時に来店車両が最も多く走行するルート の断面（発生集中交通量の 65％）である。た だし、工事中には工事車両の走行はない。 － － ○
● 事業区域 ● 道路 3(予測点)
○
C 交差点 新設交差点 薬師交差点 竜王 IC 交差点 竜王 IC 南交差点 竜王 IC 南 交差点 道路 3(予測点) 道路 2(予測点)● 事業区域 ● 予測点 No.3
○
C 交差点 新設交差点 薬師交差点 竜王 IC 交差点 竜王 IC 南交差点 竜王 IC 南 交差点 ● 道路 1(予測点) 道路 4(予測点) 道路 3(予測点)［道路1の断面］ ［道路2の断面］ ［道路3の断面］ 図5-1-18(1) 道路断面図 北行 南行 東側 西側 予測側 予測側 予測側 官民境界 官民境界 官民境界
［道路 4 の断面（現況）］ ［道路 4 の断面（将来）］ 図5-1-18(2) 道路断面図 ⑤ 予測地点における関係車両台数 各予測地点における関係車両台数は、事業全体の関係車両台数と動線計画における各方 向の割合を乗じることにより、表5-1-33に示すとおり算出した。 表5-1-33 各予測地点における関係車両台数 単位：台/日･片道 工事関連車両 施設関連車両 合計 来店車両 納品車両 予測時期 予測 地点 大型車 小型車 小型車 大型車 小型車 大型車 小型車 合計 道路 2 258 91 - - - 258 91 349 Ⅰ期工事 道路 3 20 7 - - - 20 7 27 道路 2 207 49 0 0 0 207 49 256 Ⅲ期工事 ・Ⅱ期供用 道路 3 20 4 221 0 9 20 230 250 道路 1 - - 1,756 0 0 0 1,756 1,756 道路 3 - - 878 0 0 0 878 878 供用後 道路 4 - - 5,705 0 0 0 5,705 5,705 予測側 南行 北行 官民境界 官民境界
⑥ 現況交通量 現況交通量は表5-1-34に示すとおり、平成19年2月の現地調査結果（資料編（大気質） （資45～63）参照）とした。 表5-1-34 現況交通量 平 日 休 日 予測地点 道路名 方 向 交通量 (台/日) 大型車 混入率 (%) 交通量 (台/日) 大型車 混入率 (%) 北行き 7,586 22.9 4,423 7.8 南行き 7,737 21.8 4,543 7.3 道路 1 道路 2 断 面 15,323 22.4 8,966 7.6 北行き 8,586 28.0 4,466 8.0 南行き 7,998 27.3 3,981 7.7 道路 4 国道 477 号 断 面 16,584 27.6 8,447 7.8 東行き 4,598 14.2 3,320 6.4 西行き 4,467 19.4 3,355 6.6 道路 3 主要地方道 竜王石部線 断 面 9,065 16.8 6,675 6.5 注）平成19年2月の現地調査結果 ⑦ 気象条件 気象条件は表5-1-35に示すとおり設定した。 表5-1-35 気象条件の設定 項目 風向 風速 短期濃度予測 道路平行風 (道路近傍で高濃度にな る条件) 1.5m/s (有 風 時 に お け る 各 風 速 階級の代表風速 1.5､2.5､ 3.5､5.0､7.0m/s のうち、 最も高濃度になる条件) 長期濃度予測 通年気象観測の結果 (「5-1-1 現況調査」の既往調査結果（p.125）参照)
4) 予測結果 ① 短期濃度予測結果 短期濃度の予測結果を表5-1-36及び表5-1-37に示す。 工事中の各予測地点のNO2濃度は0.033～0.045ppm（寄与率：最大1.7％）、SPM濃度は 0.109～0.121mg/m3（寄与率：最大0.3％）と予測する。また、供用後のNO 2濃度は0.031～ 0.044ppm（寄与率：最大2.0％）、SPM濃度は0.108～0.119mg/m3（寄与率：最大0.4％）と 予測する。これら短期濃度予測結果は、NO2濃度は中公審指針値、SPM濃度は環境基準を満 足する。 表5-1-36 NO2の予測結果（短期予測：1時間値の最大値） 単位:ppm バック グラウンド 濃度 現況 交通量 事業 関係車両 予測結果 事業 関係車両 の寄与率 予測時期 予測 地点 (A) (B) (C) (D=A+B+C) (C/D) 中公審 指針値 道路 2 0.030 0.00265 0.00056 0.033 1.7％ Ⅰ期工事 道路 3 0.043 0.00232 0.00004 0.045 0.1％ 道路 2 0.030 0.00266 0.00046 0.033 1.4％ Ⅲ期工事 ・ Ⅱ期供用 道路 3 0.043 0.00111 0.00007 0.044 0.2％ 道路 1 0.030 0.00121 0.00036 0.032 1.1％ 道路 3 0.043 0.00051 0.00011 0.044 0.3％ 供用後 道路 4 0.030 0.00057 0.00063 0.031 2.0％ ※0.1～ 0.2 注）1.関係車両による寄与濃度が最大となる時間帯の予測結果を集計した。 2. ※：中央公害対策審議会 昭和53年3月22日付け答申による。 表5-1-37 SPMの予測結果（短期予測：1時間値の最大値） 単位:mg/m3 バック グラウンド 濃度 現況 交通量 事業 関係車両 予測結果 事業 関係車両 の寄与率 予測時期 予測 地点 (A) (B) (C) (D=A+B+C) (C/D) 環境基準 道路 2 0.107 0.00218 0.00035 0.110 0.3％ Ⅰ期工事 道路 3 0.118 0.00268 0.00005 0.121 0.0％ 道路 2 0.107 0.00170 0.00029 0.109 0.3％ Ⅲ期工事 ・ Ⅱ期供用 道路 3 0.118 0.00131 0.00009 0.119 0.1％ 道路 1 0.107 0.00082 0.00027 0.108 0.3％ 道路 3 0.118 0.00073 0.00014 0.119 0.1％ 供用後 0.2
② 長期濃度予測結果 長期濃度の予測結果を表5-1-38及び表5-1-39に示す。 工事中の各予測地点のNO2の年間98％値は0.031～0.049ppm（年平均値での寄与率：最大 1.7％）、SPMの2％除外値は0.058～0.067mg/m3（年平均値での寄与率：最大0.4％）と予測 する。また、供用後のNO2の年間98％値は0.028～0.048ppm（年平均値での寄与率：最大 2.2％）、SPMの2％除外値は0.057～0.066mg/m3（年平均値での寄与率：最大0.4％）と予測 する。これら長期濃度予測結果は、NO2濃度、SPM濃度ともに環境基準を満足する。 表5-1-38 NO2の予測結果（長期予測） 単位:ppm 年平均値 バック グラウンド 濃度 現況 交通量 事業 関係車両 合計 事業 関係車両 の寄与率 予測時期 予測 地点 (A) (B) (C) (D=A+B+C) (C/D) 予測結果 (98％値) 環境基準 道路 2 0.012 0.00322 0.00026 0.01548 1.7％ 0.031 Ⅰ期工事 道路 3 0.025 0.00136 0.00002 0.02638 0.1％ 0.049 道路 2 0.012 0.00322 0.00021 0.01542 1.3％ 0.031 Ⅲ期工事 ・ Ⅱ期供用 道路 3 0.025 0.00136 0.00003 0.02639 0.1％ 0.049 道路 1 0.012 0.00133 0.00018 0.01351 1.3％ 0.028 道路 3 0.025 0.00051 0.00006 0.02557 0.2％ 0.048 供用後 道路 4 0.012 0.00093 0.00029 0.01322 2.2％ 0.028 0.04～0.06 注)道路3の長期予測結果（98％値）が短期予測結果（表5-1-36）を上回る要因は、本事業に関わる車両から排出 される二酸化窒素濃度の付加の程度が僅かであり、バックグラウンド濃度（短期：現地における日平均値の 年間最高値に相当する値、長期：同期間平均値を98％値に換算）に大きな差がない（当該地域の二酸化窒素 濃度が比較的安定している）ことが要因である。 表5-1-39 SPMの予測結果（長期予測） 単位: mg/m3 年平均値 バック グラウンド 濃度 現況 交通量 事業 関係車両 合計 事業 関係車両 の寄与率 予測時期 予測 地点 (A) (B) (C) (D=A+B+C) (C/D) 予測結果 (2％除外値) 環境 基準 道路 2 0.023 0.00096 0.00009 0.02405 0.4％ 0.058 Ⅰ期工事 道路 3 0.027 0.00073 0.00002 0.02775 0.1％ 0.067 道路 2 0.023 0.00096 0.00007 0.02403 0.3％ 0.058 Ⅲ期工事 ・ Ⅱ期供用 道路 3 0.027 0.00073 0.00003 0.02776 0.1％ 0.067 0.1
