九州大学学術情報リポジトリ

(1)

九州大学学術情報リポジトリ

Kyushu University Institutional Repository

木材の研磨布加工におけるAE発生挙動と研削機構に関する研究

松元, 浩

九州大学農学研究科林産学専攻

https://doi.org/10.11501/3150848

出版情報：Kyushu University, 1998, 博士（農学）, 課程博士バージョン：

(2)

1 実験

1.1 研削装置とAE計測法

本実験の研削装置とAE信号計測の概略をFig.28に示すご実験に供した研門iJ装置は，前節と同様のディスク研削方式のものである。

また， AEセンサの取り付け方法も前節と同様である。研削中のA

E信号は，アリアンプで20dB増幅し，さらにディスクリミネータ

において 40dB増幅するとともにバンドパスフィルタを通したc こ

のAE原信号をウェーブメモリに記憶し， FFTアナライザに読み出してRMS電圧を求めた。

1.2 被削材，研磨布と研削条件

被削材には， Fig.20に示した試験体と同じく，研削面 15mm(L) X 15mm(R)，長さ45mm(T)のスブルース気乾材(含水率14.0%，比重 0.48，平均年輪111届0.9mm)を供試し，研磨布には溶融アルミナ砥粒の粒度の異なる6種類(#40， #60， #80， #100， #150， #240)を用いたc

また，研削条件は研削速度を0.32m/sに一定とし，研削圧力を0.11，

0.30， 0.55， 0.72kgf/cm2の 4段階に変化させ，柾目面の縦ならびに横研削を10分間行った。実験では，各研削条件における研削能率をl

- 65 -

(3)

『司�

分毎に測定するとともに，被削材保持具と一体の金属級パネにストレンゲージを貼付し，それより得られるひずみをペンレコーダに記録することによって水平(接線)方向の研削抵抗を求めたc また各研

自IJ条件について，研削時間に伴う研磨布の表面状態をCC D カメラからパソコンに取り込み，それを画像解析装置によって2値化処理を行い? 同づまり率を求めた。この目づまり率は? 一定面積(15mm

x 15mm)あたりの面積率をもって表している= さらに，各研自Ij圧力こついて，砥粒粒度#40および岸240における未使用と研削時間 10分のものについて，研磨布と被削材の聞に圧力測定フィルム(2シー

トタイプ，厚 ^さ ⁰²^. ^m^m， ^測定可^能^圧力範囲 ² � 6kgf/cm2)をはさみ，

そのフィルムの状態をスキャナからパソコンに取り込んだ。そして?

フィルムの発色部分を接触部分とみなして画像解析装置で2値化処理し，接触面積および 1cm2あたりの切れ刃数(砥粒切れ刃密度)を求めたc

2 結果と考察

2.1 研削性能およびRMS電圧の研削時間に伴う変化

粒度#40の研磨布における研削能率，研削抵抗およびRMS電圧の研削時間に伴う変化を研削圧力をパラメータとしてFig.29に示す。

研削能率は，いずれの研削圧力においても研削時間の経過に伴い次

(4)

第に低減する傾向を示す。この傾向は縦ならびに横研削とも同様で

あるが，横研円iJの方が常に高い研削能率を示す。また，研削抵抗は，

いずれの研削圧力においても研削初期 1 0秒の聞に急激に低下し，

その後研削時間の経過に伴い定常値に近づくような漸滅傾向を示した^J なお，この研両^IJ 抵抗の場合，縦研削と横研削の間に大きな違いは認められなかった。一方， RMS電圧は，データにバラツキがあ

るが，いずれの研削圧力においても研削時間の経過とともに低減し ^，横研削の方が縦研削より高い値を示す傾向が認められるc なお，以

上の傾向は他の粒度の研磨布においても同様に認められた(Figs.30

'"'-' 34) ^G

これらの結果より ^， ^RMS 電圧は研削抵抗より研削能率の研削時間に伴う変化に類似し，研削方向の違いにも対応していることがわかる 3 また? 研削能率，研削抵抗および RMS電圧の研削時間に伴う低下は^，前節までのベルト研削やディスク研削における結果と同様に，研磨布の砥粒摩耗や目づまりの進行，すなわち砥粒切れ刃に

加わる圧力の低減による砥粒切込み量の減少によるものと推察され

る

2.2 研削性能およびRMS電圧の圧力依存性

研削開始後 ¹ 分および 10 分における研削能率 ^，研削抵抗および RMS電圧と研削圧力の関係をFigs.35および36に示す。縦ならびに

- 67 -

(5)

横研商Ijとも，いずれの粒度の研磨布においても研削圧力の増加，すたわち被削材への砥粒切込み量および砥粒切れ刃密度の増加に伴い研削能率は直線的に増加し，その増加率は粒度の小さい研磨布ほど

|高くなった。また研削抵抗も直線的な増加傾向を示し，その増加率は粒度の小さい研磨布ほど若干高くなる傾向が認められる。一方，

RMS電圧においては，いずれの粒度においても，研削圧力の増加

こ伴^い増大^する傾向^を示した^。

以上のように， RMS電圧の圧力依存性は研削能率および研削抵抗とほぼ同様であることがわかる。

2.3 研削性能およびRMS電圧の粒度依存性

研削開始後l分および10分における研削能率，研削抵抗および RMS電圧と砥粒粒度の関係をFigs.3 7および38に示すc 縦ならびに横研自Ijとも，いずれの研削圧力においても研削能率は粒度の小さい研磨布ほど高い値を示し，その傾向は研削圧力が増加するほど明確になった。また，研削抵抗は，研削開始後l分の場合にはいずれの

研削圧力においても粒度の影響をあまり受けておらず，研削開始後 10分の場合は，研削圧力の低い場合には粒度の影響をあまり受けないが，研削圧力が高くなると粒度の小さい研磨布ほどやや高い値を示した。一方， RMS電圧については，粒度による一義的変化はみられず，粒度再80 '"'-'#150付近において極大値を示す傾向になって

(6)

いる。前節でしきい値電圧を変化させて求めた AE計数率の粒度依存性は， AE計数率が砥粒切れ刃密度と砥粒切込み量に依存するた

め，マキシマムカーブを示すものと推察したが，今回のRMS電圧の結果もそれを支持しているc

2.4 目づまり率の研削時間に伴う変化

縦ならびに横研削過程の各研削圧力における研削時間に伴う目づ主り率の変化を粒度をパラメータとしてFigs.39および40に示す。

目づまり率は研削初期に急激に増加し，その後研削時間の経過に伴い漸増する傾向を示した。また，目づまり率は，全体的に粒度の大きい研磨布ほど高い値を示す傾向を呈したが，粒度岸240の研磨布においては低い値であった。この原因は，前節でも述べたが，粒度岸240の研磨布の場合，本実験の研削圧力範囲においては摩擦作用が顕著となるため，切り屑の生成が少なくなる結果，目づまり率は低い値を示したものと考えられる。この研削機構の違いが，本研究のディスク研削方式におけるRMS電圧や前節におけるAE計数率がマキシマムカーブを示す要因の一つになっていると考えられる。また，

目づまり率は，いずれの粒度の研磨布においても，研削圧力が高くなると研削量の増加に伴い研磨布に堆積する切り屑量が増加するため高い値を示した。さらに，目づまり率は研削量の多い横研削の方が縦研向Ijに比べ高い値となっている。以上の自づまり率の結果より，

- 69 -

(7)

RMS 電圧の研削時間に伴 ^う変化^に^ついても，研削性能の場合と同

様^に研磨布の目^づま^りの影響 ^を強く受 ^けており^? 研^削時間^に伴^う研削性能およびRMS電圧の低下は，目づまりの増加に伴う砥粒切込み量の減少によるものであることが明らかとなったc

2.5 研磨布と被削材の接触面積と砥粒切れ刃密度

圧力測定フィルム^に現れた縦 ^{研削にお}け ^る研磨布 ^と被削材聞 ^の接触状態の一例をFig.41に示すc これは研削圧力O.72kgf/ cm 2の場合の，

砥粒粒度#40および#240の研磨布における未使用と研削時間10分のものを比較したものである。なお，発色部分の色が濃い所ほど高い圧力で ^接触して ^{いる}こ ^とを示^す。粒度桝^Oの研磨^布において ^は⁷ 接触点は少ないもののlつ1つの接触点の色が濃く面積が大きい。

方 ^{，粒}j支岸²^{40の研磨布に}おい^ては^ヲ接触^点は多い ^が ^l^つ^l^つの接触点の色は薄く面積は小さい。これより，研同Ij性能の高い低粒度の研磨布^においては ^，砥 ^{粒が被削}材^{に対して}高圧力で日食い込ん ^{でおり}^，一方，研削性能の低い高粒度の研磨布においては被削材に対して多数の砥粒によって低圧力でH食い込んでいること ^が分^かる^。

砥^粒粒度^{#4 0 と}^#2⁴⁰ ^の研磨布 ^を用い^た縦 ^ならびに横 ^研削^{における} 接触面積と研削圧力の関係をFig.42に示す。いずれの粒度の研磨布

においても，未^使用 ^， ^研削時^間10分 ^とも研削圧^力の増^大と ^ともに接触面積が増大することが明らかである。なお，本実験においては，

(8)

接触面積の研削時間に伴う大きな違いは認められず‘ また研削方向および砥粒粒度の違いも明確には現れなかった。

同様な研削条件における砥粒切れ刃密度と研向Ij圧力の関係を Fig.43に示す。いずれの粒度の研磨布においても，研削圧力の噌大とともに砥粒切れ刃密度は増大し，粒度#240の研磨布の方が砥粒切れ刃密度が高く，しかも研削圧力の影響を強く受けた。また，砥粒

切れ刃密度についても研削方向や研削時間による明確な違いは認められなかった。浜本( 1980) 62)は，定圧ディスク研出IJ実験において，

研磨布上に薄く白色塗料を吹き付ける方法を用いて砥粒作用切れ刃包二度を観察しているが，それによると7 砥粒作用切れ刃密度は研削初期に急に増加し定常期に入って後，緩やかに増加し終期まで継続するという結果を報告している。しかし，本実験では大きな変化は

認められず? これは，本実験条件では砥粒の自生作用が活発に行われなかったものと考えられる。

3 摘要

本節では，ディスク研削装置を用いた縦ならびに横研削過程の AEと研削性能に及ぼす研削圧力の影響を短時間研削実験によって検討するとともに，研磨布の目づまりや研磨布と被削材開の接触状態を観察し，木材の定荷重研削過程における AE発生機構について

- 71 -

(9)

考察したの得られた結果は以下の通りである。

( 1 )縦ならびに横研削とも，研同IJ時間の経過に伴い，研自IJ能率，

研削抵抗およびRMS電圧とも低下するが， RMS電圧の研削時間に伴う変化は研削能率のそれと類似したc また横研削の研削能率は縦研削に比べ大きく，これはRMS電圧の呈する傾向と対応した。この研自iJ性能およびRMS電圧の研削時間に伴う変化は? 前節までのベルト研自iJおよびディスク研削における結果と同様に，研磨布の砥粒摩耗や目づまりの進行，すなわち砥粒切れ刃に加わる圧力の低減

こよる砥粒切込み量の減少によるものと推察されるc

(2)し\ずれの粒度の研磨布においても7 研削圧力の増大に伴L\

RMS電圧は増加傾向を示し，この傾向は研削能率および研削抵抗のそれとほぼ同様であった《

(3) RMS電圧の粒度依存性は，研削能率や研削抵抗のそれとは異なる傾向を示した。

(4)目づまり率は研削初期に急激に増加し，その後研削時間の経過に伴い漸増する傾向を示した。また，目づまり率は，いずれの粒度の研磨布においても研削圧力の増加に伴い高い値を示し，横研出lJ の方が縦研削に比べ高い値を示した。以上の目づまり率の結果より，

研削時間に伴う研削性能およびRMS電圧の低下は，目づまりの増加に伴う砥粒切込み量の滅少によるものであることが明らかになっ

(10)

たc

(5)し\ずれの粒度の研磨布においても，研削圧力の増大とともに

接触面積および砥粒切れ刃密度は増大したc また，粒度#240の研磨

布の方が砥粒切れ刃密度が高く7 しかも研削圧力の影響を強く受け

た《

- 73 -

(11)

『司�

FFT anal yzer Discriminator

Wood specimen

Weight

Fig. 28. Configurations of the disc sanding machine used and the measuring system of AE _signals.

Note: Specimens: The same schemes as shown in Fig. 20.

(12)

ペコ

11 ハリ

ハU

〉05ωhu-oov∞

0.2

... .--i島斗.

....e-e •

。

2

」""""

"

^..“"“ ^司..â.. ^__.・‘^司F â・‘^・v ^{・，- -}â・‘ ^{a ・‘} ^._. ^• ^• ^•

(百ぷ)ωocS∞一∞ω』∞口一℃g∞

0 0.4

0.2 0.3

'EEA ハリ

(〉)ω∞S一。

〉∞甲ι肖

ハU 噌EEA

₂ ₄ ₆

8 Sanding time ( min )

噌BEA ハU

。

\hEFノ oo

n

. m /'EE\ rムU

e m

4EL 4時 Ju

n a

ウノム QJ

。。

Variations of stock removal rate， sanding resistance and RMS voltage with sanding time for various sanding pressures in each of sanding parallel and perpendicular to the grain.

Sanding pressure ( kgflcm2 ):・:0.11ラ o :0.33，

Gri t size: #40.

• :0.55ラロ:0.72.

Fig.29

.

Legend:

Note:

- 75 -

(13)

『司�

Perpendicular

e a

rl

a

p

A斗今、〕

今ム

11 ハU ハU ハυ ハり

(55\ω)ωHE一何〉05ωMぷQOH∞

。

2

•

• •

._.

•

• •

、"““"

(百以)ω055∞ど∞口刊をお

。

₂ ₄ ₆ ハU唱Ei

8 Sanding time ( min )

。

ハV唱EEA

\‘，，ノ oo

n

m /'目、、 /o

e m

4aL 4時 AU

n a

今ム 03

0.4 0

0.2 唱EEi ハリ

。

0.3 (〉)ω∞至。〉∞冨肖

Variations of stock removal rate， sanding resistance and RMS voltage with sanding time for various sanding pressures in each of sanding parallel and perpendicular to the grain.

The same symbols as shown in Fig.

29.

Grit size:

#60.

Fig.30.

Legend:

Note:

(14)

e a rl a p- A斗 2J 今ム 11 ハυ ハU ハリハリ

(三戸』\ω)ω百二吋〉05ω』dAUOH∞

。ω ロ S

ぴ3 (/J ω b1) $-.

c

] I _、...ー全全全竺全

∞ o 0.4

(}∞ぷ

、、-/

�ヘ、

> 0.3

、、圃Jω b1)

�

₀ ^0.2

ぜ〉〉

�

0.1

Fig. 31.

Ju n

ρiH ρu YMM ob汁凡

。

2

Perpendicular

ハU

ハり唱EEA

6 1・1 ハリ

。 2 4 8

Sanding time ( min )

Variations of stock removal rateラsanding resistance and RMS voltage with sanding time for various sanding pressures in each of sanding parallel and perpendicular to the grain.

The same symbols as shown in Fig. 29.

Grit size:岸80.

2 4 6 8

勺/寸/

(15)

Perpendi cular

e a

rl

a

pA

A斗今、d ハυ ハυ

(551ω)35一吋〉'ogω』リAQOH∞

0.2

-EI ハU

可�

。

2

•

• •

、...“

(同一∞V{)ωocS∞一∞ω』ωE℃己吋小山

0.3

0.2

咽EEA AV

(〉)ω∞至。〉∞豆ぱ

ハvtEEA

2 4 6 8

ハリ唱EIA

。

、、.，，ノ oo

n

m /'az、、 /O

e

m +EL

4時

Ju

n a

今ん C3

。。

Variations of stock removal rateラsanding resistance and RMS voltage wi th sanding time for various sanding pressures in each of sanding parallel and perpendicular to the grain..

Grit size: #100.

Fig. 32.

Legend:

Note:

(16)

e a r且a DA A『

今コウム 11 ハリハリハV ハυ (55h)ss-P552v-02∞

(同一∞〉{

\ー，〆ωQ己吋宮山一∞ωeH∞口一℃口吋∞

�

> 0.3

"-回J

bD

50.2

0 〉 αコ

�

^0.1

Fig. 33.

d n ρしEl凸しyっすL訂‘OL N

。

2

Perpendicular

ハリハU唱‘，A

2 4 ハU噌，Ei

--_ 司・・・圃・・・F 司.，..，...，.--，...，._，..^...^�._._.._.- ^-._， -^・ -^- -^- ^.-

0.4 0

6 8

S anding time ( rnin )

Variations of stock removal rate， sanding resistance and RMS voltage with sanding time for various sanding pressures in each of sanding parallel and perpendicular to the grain..

Grit size: #150.

。 2 4 6 8

Sanding time ( min)

- 79 -

(17)

Perpendicular

e a a

pi

A斗今コハU ハU

(55ぬ)35-d〉050』リAQOH∞

0.2

1・i ハU

�

。

2 (畑一∞uA)ωQC52∞ω』∞ロ司自)己吋∞

• •

‘・ω・・・・・・

0 0.4

•

0.3

0.2

唱EEA ハリ

(〉)ω∞至。〉∞豆肖

ハu t--

4 6 8

Sanding time ( min ) 2

唱EE-A ハU

。

\ESFJ oo

n

. m 〆，，. . ‘、、、 /hv

e m

4EL

4

時 AU

n a

今ム口、υ

。。

Variations of stock removal rateラsanding resistance and RMS voltage with sanding time for various sanding pressures in each of sanding parallel and perpendicular to the grain..

Grit size:岸240.

Fig. 34.

Legend:

Note:

(18)

e a rι a D1 4 3 2 1

0

ハリハリハU ハU (55h)85一司〉05ω』UAQOH∞

/ーヘ

匂Jb当吋f 2

'-._/

+q〈C司

V d J J ³ .-ぴ3

ω

$...

bC E 'てロ吋コ αコ。

0.4

/ーヘ

> 0.3

\ー，../

+aD国^dB O 一 0.2

。>

。。

Fig. 35.

0.2 0.4 0.6

Perpendicular

0.8 0 0.2 0.4 0.6 0.8

Sanding pressure ( kgf/ cm2 ) Sanding pressure ( kgflcm2 )

Relationsrups between stock removal rateヲsanding resistanceラRMS voltage and sanding pressure for various grit sizes in each of sanding

parallel and perpendicular to the grain.

Grit size (岸):・:40ラ。:60，・:80，ロ: 100ラ企: 150ヲム:240.

Sanding time: 1 min.

Legend:

Note:

- 81 -

(19)

Perpendicular

ρlv a rA a Dl

4E 今コハリハU

(55h)ωおこの〉。gどぷQCH∞

0.2

'EEA ハU

可r--ー

。

2

(畑一∞ぷ)ωQC吋古一∞ωしH∞口一℃口吋∞

0 0.4

0.2

11 ハリ

> 0.3

s b1)

〉

E

0.2 0.4 0.6 0.8 Sanding pressぽe ( kgflcm2 ) 0.80

0.2 0.4 0.6 Sanding pressure ( kgfl cnr )

ハリハU

Fig.36. Relationsrnps between stock removal rateぅsanding resistance， RMS voltage and sanding pressure for various grit sizes in each of sanding

parallel and perpendicular to the grain.

Legend: The same symbols as shown in Fig. 35.

Note: Sanding time: 10 min.

(20)

Perpendicular

e a rl a PA

ぺ斗今3

11

ハU ハU

ハり(55通)￡5一号〆05ω』ぷ02∞

0.2

。

2

(回一∞ぷ)ωQC吋判的一∞ω-M∞口一℃ロ吋∞

• •

•

• •

•

40 80 120 160 200 240 Grit size (岸)

80 120 160 Grit size

(

# )

240 200

0 0.4

0.2 0.3

唱EEAハリ

。 (〉)ω∞至。〉∞豆肖

Fig. 3 7. Relationships between stock removal rateラsanding resistanceヲRMS voltage and grit size for various sanding pressures in each of sanding

parallel and perpendicular to the grain..

Sanding time: 1 min.

Legend:

Note:

- 83 -

(21)

Perpendic叫ar

ρしHa ri a Dl

A『E 今コペム 11 ハU ハU ハU ハU

(EE通)ω芯この〉。戸{ω』リAGCH ∞

�

。

2

(wg)85恒三∞ω』∞日吉♂

• •

•

• •

.._. • •

Fig. 38. Relationships between stock removal rateヲsanding resi stanceヲRMS voltage and grit size for variolぉsanding pressures in each of sanding

parallel and perpendicular to the grain..

The sarne syrnbols as shown in Fig. 29 Sanding tirne: 10 min.

200 240 80 120 160

Grit size (岸) 40

•

240

Fl-i

.-' 守

200 80 120 160

Grit size (岸) 0

0.4

0.2

Legend: Note

0.3

。

噌，BiハU

(〉)ωωS一O〉

∞ 呈出

(22)

80

� 60 与\F^-^、

� 40

吋q国

』^J

ωc 20

"匂吋

。。

ヂ圃園開園時

弘司。

T bU e2 ^{d b} 100 E

U

に』

GL ふ J

80 60 40 20

。。

0.33kgfìcm2

2 4 6 8

Sanding time ( min)

2m

c

d 'K 今ん巧f' ハU

ハリハU唱EEA

6 8

噌EEA ハU

2 4

Sanding time

( min)

Fig. 39. Variations of percentage of loading area with sanding time for various grit sizes in sanding parallel to the grain

ー8S -

(23)

]00 Sanding press眠0.11kgf/cm2 0.55kgf/cm2 80

/ー\ 60

� 【

'-.-/ 40

a司国 B

。 2 0

=ο

℃ cぢ

。。

与04 1 00 0.33kgf/cm2 O. 72kgf/ cm2

2 G h ぷ

O

80

EQ) LJ - 巳Q)司 60 可..--一

40 20

ハUハU

6 8

2 4

ハUハU噌EEA

6 8

2 4 11 ハU

Sanding time ( rnin )

Fig. 40. Variations of percen匂ge of loading area with sanding time for various grit sizes in sanding perpendic叫ar to the grain Legend: The same symbols as shown in Fig. 35.

(24)

#40 #240

，^圃国・^副^院^{副剛刷剛a・・酬蝿M}・a・・-ーー-・副嗣静自制暢駒剛旬網-・w ・

Unused

-1"

n m ハU唱EEA

5 mm

Fig. 41. Distributions of contact between wood specimen and abraSlve grain in sanding parallel to the graìn.

Note: Sanding pressure: 0.72 kgf/cm2•

- 87 -

(25)

� 5 戸

'---" 0

戸

�

20 � I岸240

^Parallel

20

15

ハU噌li

E 15 () 口。

乙J 11 ハU

岸40

^Parallel

岸40

Perpendic叫ar

岸240

Perpendicular

5

ハUハU

0.6 0.80 0.2

0.4

0.6 0.8

Sanding pressure ( kgf/ cm2 )

0.2

^0.4

Sanding pressぼe ( kgf/cm2)

Fig.

42.

Relationships between sanding pressぼe and contact area Legend: Sanding time:・: Unusedヲ0:

10

^min.

(26)

:' 150

「寸

戸_ü

'-" 1 00

℃ qDJ 心

50

Q) b己D

吉0 2500

q〉J

|岸240 Parallel ミ200

4--<

。

ぃ 150

」ヨ也Fコ

⁼^》

1 00 50

再240 Perpendicular

ハUハU

0.4 0.6 0.8 0.6 0.80 0.2

0.2 0.4

Sanding pressぽe ( kgf/cm2 ) Sanding pressure ( kgf/cm2 )

Fig. 43. Relationships between sanding pressure and number of active cutting edge.

- 89 -

(27)

第3節ディスク研削のAE振幅分布に及ぼす

研削時間と砥粒粒度の影響

1 実験

1.1 研円IJ装置とAE計測法

木実験の研削装置と AE計測システムの概略をFig.44に示す。 AE 言十測には孔任JSIC (Multi-analysis System with Intelligent Controler) System (NF 回路設計ブロック社製 )を用いた。この装置は， AE信号の特徴を抽出したデータをlイベント毎に収集し，パソコンへ送信するもので

あるc 研削中のAE信号はプリアンプで40dB増幅し， MUSIC System において， 100ほ-Iz ^� 1!\任Izのバンドパスフィルタを通したのち，メインアンプにおいてさらに 20dB増幅した。そして，設定したディスクリレベルを越えた AE事象の振幅分布を求めた。なお， ^AEセンサ(共振周波数l孔任-Iz)の取り付け方法は前節と同様である。

1.2 被削材，研磨布と研削条件

被削材には， Fig.20に示した試験体と同じく? 研削面 15 x 15mm，

長さ45mmのスブルース気乾材(含水率11.10/0，比重0.45，平均年輪幅0.9mm)を供試し，研磨布には溶融アノレミナ製の粒度の異なる 5 種類似40， #80，削50， #240， #400)を用いた。研削条件は，研削速度を0.32rn/s，研削圧力を0.55kgf/cm2に一定とし，柾目面の縦ならびに

(28)

償研削を研削時間120分まで行った。実験では? 所定研削時間毎に被削材の重量減少量を測定し，それから研削能率(1分間当たりの研削重量)を求めた。またヲ前節と同様の方法で研削時間に伴う研向IJ 抵抗の変化を測定した。さらに，触針式表面粗さ測定器(SE1700，

小坂研究所製)を用いて，所定研削時間毎に被削材研削面の最大高粗さRy(JIS B060 1-1994)を求めたc なお，触針の走査方向は研削方向に直角とした。一方，研削時間に伴う AE振幅分布の変化については， AE信号が被削材長さの影響を受けないように，各測定時間毎に被削材を新しいものに交換した。

2 結果と考察

2.1 研削性能

2.1.1 研削能率

縦ならびに横研削における各粒度の研磨布の研削時間に伴う研商Ij 能率(R)の変化と，それを初期の1分間の研削能率(Rl)に対する比 (孔恨1)で表したものをFig.45に示す。従来の報告と同様に，いずれの粒度の研磨布においても，研削能率は研削初期に比較的大きく低

減し，その後，研削時間の経過とともに定常的になる傾向を示した。

また，研削能率は砥粒切込み量に支配されるため，粒度の小さい研磨布ほど高い研削能率を示した。また，研削能率比の変化から明ら

- 91 -

(29)

可�十

かなように，粒度の大きい研磨布ほど研削能率の低下割合が大きく，

しかも短時間のうちに定常的になることがわかる。これは粒度の大い研磨布ほど目づまりの影響を顕著に受けるためと考えられる。

支た，横研削の研削能率は縦研削に比べし寸えれの粒度の研磨布においても高い値を示すが，その研削時間に伴う変化は縦研削とほぼ同保の傾向を示す。また，研削能率の比についても縦研削との大きな違いは認められない。

2.1.2 研削抵抗

縦ならびに横研削における研削時間に伴う研削抵抗の変化を Fig.46に示すc 粒度岸400の研磨布を除いては? 研削抵抗も研削能率と同様に，研削時間の経過に伴い低減する傾向を示し，粒度依存性

こついても研削能率と同様で，粒度の小さい研磨布ほど大きな研削抵抗を示した。粒度#400の研磨布では，繰返し研削過程において研削抵抗が粒度岸240ゃれ50より大きくなる傾向が認められ，これは砥粒切れ刃と被削材の接触面積の増大に伴う摩擦抵抗の増加によるものと考えられる。縦研削と横研削の比較では，本実験の研削初期では明らかに横研削の研削抵抗が大きいが，研削後期になると両者の相違が無くなる傾向が見られた。これはヲ研削能率の大きい横研削では，縦研削に比べて研削面の目づまりの進行が早く，それに伴う

砥粒切込み量の減少も縦研削より早く起こるためと考えられる。

(30)

に伴う変化を Fi g^.47 に示す。縦研削^と横研削のいずれにおいて_も ^， Ryは粒度の小さい研磨布(#40と#80)においては研削初期に低減し，

その後定常的になる傾向を示した。また，粒度存150以上の研磨布においては研削時間の経過に関わらずほぼ^一定の値を示 ^した^。 ^この粒

'x岸150 以上の研^磨布による研削面粗^さについては^，被削材の組織粗

の影響が出ているものと考えられる。さらに? 縦研削面と横研削面の比較^では縦研削の方が大^きな値を示した c これは砥粒による切削機構の違いに起因するものと考えられる。すなわち，縦研削の場合には，砥粒が繊維に平行に移動^し整った溝状の研削条痕を生成^するため，研削溝の両側が鋸 ^刃状になる横研削 ⁰¹に比べて研削面の山

と谷の差が大^き ^くなるためと考 ^えられる。

2.2 A E計測

本実験で使用したMUSIC Systemは，単位時間当たりに収集できる

情報量が決まっており^，予備実験によりディスクリレベルを決定する必要があった。そ _の結果より^，縦研削においてはディスクリレベ

ルをO.3mV，横研削ではO.5mVに設定したっしたがって，横研削の方が縦研削に比べ大^きな振幅の ^AE 事象が多数発生 ^{している} ^{こと}になる。

- 93 -

(31)

2.2.1 A E事象率

縦ならびに横研削におけるAE事象率の研削時間に伴う変化を Fig.48に示す。計測データにかなりのバラツキが見られるが，いず

れの粒度の研磨布においても，研商IJ時間の経過に伴い AE事象率は減少する傾向を示し，粒度の大きい研磨布ほど高い値を示す傾向が認められた。これは，前節までの結果で指摘したように，研削時間こ伴う減少につ_いて_は_， _砥粒_摩耗や目 _づ_まり _の_進行に_よ_る_砥粒_切込み量の研削_時_間_に_伴う_減少_によ_るも_の_で_あ_り _? 粒_度_依存性_につ_いては ^，粒度の増大に伴う砥粒_切_れ_刃密_度の_増加に_よる_も_の_と_考 _え_られ

るc 横研削についても，研削時間に伴う変化および粒度依存性は縦

研削と同様の傾向を示した。

2ム2 A E振幅分布

縦ならびに横研削_にお_け _る各粒度_{の研磨布の} _AE振_幅分布の_変_化を研向IJ時間をパラメータとして Figs.49および50に示す。 AE振幅分

布は，いずれの粒度の研磨布においても小振幅域において事象率が高く ? 振1隔の増加に伴ってその値が滅少する傾向を示した。また，

粒_度_の大き_い_研磨_布ほ_ど_， _特に小振幅域において高い事象率を示しているが，いずれの粒_度_に_お_い _て_も_， _研_削時間_{の経過ととも}に大振

幅から小振l幅域までの ^AE事象がそろって減少する傾向であったⁿ 横研削の場合? 前述のようにディスクリレベノレを0.5mV に設定した

(32)

かる。この振幅分布の研削時間の経過に伴う低減傾向および粒度依存性は縦研削の場合とほぼ同様であったc

2.2.3 振幅分布の形

女藤ら(1991)山は，木材の破壊靭性と AE特性に関する研究において， AE事象数と各AE波の最大振幅値との聞には，岸( 1980) 04が

報告した( 1 )および( 2)式がよく成立することを報告している。

N ( V)二kV・m

log ^N( V) ⁼logk -mlog V

( 1 ) ( 2)

ここで， vは各AE波の最大振幅値 (各センサの出力電圧) ，

(V )はVに対するAE事象数， kおよびmは定数であるc

そこで本研究においても，振幅分布の形を表す指標である m値による検討を試みた。

Fig.51は? 一例として粒度#150の研磨布を用い，縦研削を行った

場合の，各研削時間におけるしきい値電圧Vと，そのしきい値を越えた AE事象数N(V)の関係を両対数グラフ上にプロットしたものである。最小自乗法により，両者はいずれも有意な直線関係となり，

式( 2)の成立が確認された。ここで， k は定数であり， m は式( 2)の傾きを示し， mが大きいと小振幅域において頻度が高く，逆に小さ

島95 -

(33)

いと大振幅域まで A^Eが発生して^いることを意味する。

縦ならびに横研削における前述の m 値の研削時間に伴う変化を粒度をバラメータとしてFig.52に示す。 m値はかなりのバラツキを示し，研削時間に伴う一義的変化は認められない。粒度との関係を見ると，粒度の大きい研磨布ほど高い値を示す傾向が認められた。

これより，粒度の大きい研磨布ほど小振幅の AE事象が顕著であり，

粒度の小さい研磨布では大振幅の ^AE事象が卓越して発生することが分かる ^。また横研削についても，バラツキは大きいものの縦研削とほぼ同様の傾向を示した。以上の結果は，研削時間の経過とともに AE事象率は減少するが， AE振幅分布の形は大きく変化しない

ことを示唆している^。

3 摘要

本章では，木材研削過程の AE特性に関するさらなる基礎的知見を得る目的から，ディスク研削装置を用いた縦ならびに横研削過程の AE振幅分布に及ぼす砥粒粒度と研削時間の影響について検討し

たc 得られた結果は以下の通りである。

( 1 )し\ずれの研削方向においても， AE事象率はいずれの粒度の研磨布においても研削時間の経過に伴い滅少する傾向を示し，この傾向は研削能率の研削時間に伴う変化と類似した ^。

(34)

(2) AE振幅分布は? いずれの粒度の研磨布においても小振幅域において事象率が高く，振11届の増加に伴ってその値が減少する傾向を示したc また，粒j支の大きい研磨布ほど，特に小振幅域において高

、旦象率を示しているが，いずれの粒度においても，研削時間の経過とともに大振幅から小振幅域までの AE事象がそろって減少する傾向を示した。横研削の場合，縦研削に比べ振幅分布域が広く，しかも多数のAE事象が発生することが分かったc

(3) AEの振幅分布の形を表す指標とした m値については，研削時間に伴う一義的変化は認められず，粒度の大きい研磨布ほど高い値を示す傾向が認められた。これよりF 粒度の大きい研磨布ほど小振幅の AE事象が顕著であり，粒度の小さい研磨布では大振幅のAE 事象が卓越して発生することが明示された。この結果は，研削時間の経過とともに AE事象率は減少するが， AE振幅分布の形は大きく変化しないことを示唆している。

- 97 -

(35)

MUSIC system Preamplifier Recorder

AE sensor

W ood specimen

Weight

Fig. 44. Configurations of the disc sanding machine used and the measuring system of AE signals.

Note: Specimens: The same schemes as shown in Fig. 20.

(36)

E E

�

J吋^』2 0 2

，・C・ぢ^可

2 ー

^〉

0 1

LdJ ^a ぶ^HにOふ

αコ。 1.0 0.8

t己

主0.4

0.2 0

Sanding time ( min) Sanding time ( min)

Fig. 45. Variations of stock removal rate and R/Rl with sanding time for various grit sizes in each of sanding parallel and perpendicular to the grain Legend: Grit size (岸):・:40ヲ0:80ヲ・: 150ヲロ:240ヲ.:400ヲ

R: Stock removal rate at each sanding timeヲ Rl: Stock removal rate for initial 1 minute

- 99 -

(37)

Parallel 1.0

0.9 0.8 0.7

(鴻v{)ωQS恒三∞ωH∞ロ号5∞

a n

AU A斗 l o

n

。b 4EL - - ti ・ L F / ハ w m /tE、、 m

n 100 120

\lノハUPδ今ん

80 0.6

Perpendicular 1.0

0.8 0.7 0.6

(5

0.9

(百uA)ωQSE∞ω』∞ヨヨ吋∞

Fig. 46. Variations of sanding resistance with sanding time for various grit sizes in each of sanding parallel and perpendicular to the grain Legend: The same symbols as shown in Fig. 45.

(38)

80 60 40 20

(日立) ヘ円以

O

Perpendicu1ar 100

80 60 40 20

(g

立)

\内肖

20 40 60 80 100 120 Sanding time ( min)

Variations ofRy with sanding time for vario凶grit sizes in each of sanding parallel and perpendicular to the grain Legend: The same symbols as shown in Fig. 45

Ry: MaximlUTI height of roughness of sanded surface

( JIS

B060 1-1994 )

。

Fig.47

1i

ハU 可EEA

(39)

(三58)まと500吉ωむ凶〈(∞\H500 )ω吉村500百ω包叫〈

Parallel 400

Discrilevel: 0.3 mV 300

200

ハUハリ噌E・i

O

Perpendicular 400，

Discrilevel: 0.5 mV 300

200

ハUハU tlA

20 40 60 80 100 120 Sanding time ( min)

Variations of AE event count rate with sanding time for various grit sizes in each of sanding parallel and perpendicular to the grai孔 The same symbols as shown in Fig. 45.

。

Fig. 48 Legend

(40)

岸240

ハU

ハU F3

ハU

( ∞\H500)ω吉村ロコcυ吉ω包凶

〈

。

ハU噌EEA

ハUハU唱E'A

50

#80

50

再400

0.6

Amplitude

( mV)

Amplitude distributions of AE event count rate at various sanding times in sanding parallel to the grain

Legend: Sanding time

(

min):・:1ヲ0:10ヲ. :30フo :60ヲA:90ヲム 120

。 150

ハUハU噌EEA

0.8 0.4

ハU

ハU 戸、J

ハリ

(∞\HSS)ω芯こgoQ吉ω〉ω同〈

50

。

ハU噌E・1

再150

0.6 0.8 Amplitude

(

^mV)

0.4

Fig.49 50

。

。 150

ハUハU1・1

50

( 凶\H500)

ω宣言。υ冒ω包凶〈(∞\吉コ00)35吉gu吉ω〉ω

凶〈

自103 -

(41)

岸240 ハU

ハU ハU 戸、J ハU ζJ ペム今ム 11

(∞\吉コ。Q)35H500吉ω〉ω凶〈

が40

ハUハU唱EEi

50 が80

再400

ハU噌EEA

0.7 0.8 0.9 Amplitude ( mV)

l・0ハリ戸、J 0.6

ハU噌EEA

Amplitude dis甘ibutions of AE eve凶count rate at VarlO凶 sanding times in sanding perpendicular to the grain.

The same symbols as shown in Fig. 49

。ハU ハU 戸、J ハU ぺムペム

(凶\H50335H502ロω〉ω凶〈

150

ハUハU噌EEA

50

0.9 0.6 0.7 0.8

Amplitude ( mV)

Fig. 50

岸150

戸、JiハUハU

200

ハUハU噌EEA

ハU

ハU戸、J

戸、J

ハU

ζJ

ハU

ペム

ペノ-

ぺ/占

勺ム

ウム

(的達コ。Q)ω刊のこ502ロω乙同〈 ( 凶\H58)SEH562zo〉ω同〈( ∞\H500)ω吉吉コOQ吉ω〉ω同〈

150

50

。

150

ハUハU噌EEA

50

。

150

ハUハU噌EBA

50

(42)

ハU噌EEA (〉)Z

ハυハU噌EEA 官EAハutEI

v

log N(V)

⁼⁼

^{log k -}

^m

^log V

0.5 5

Fig. 51. Examples of calculated m-value in sanding parallel to the grain with the grit size of 150.

Legend: The same symbols as shown in Fig. 49ヲ N(V): AE eve凶count rate ( count/ s )ヲ V: Threshold voltage

( mV).

- 105 -

(43)

Parallel 8

6 4 2

ω三倍\〆tNhh

。

rI a ''BA u pしv.21 AU n ρν nvA rI ρiH pi 。。

6 4 2

ωコ一吋〉IS

20 40 60 80 100 120 Sanding time ( min )

Variations of m-value with sanding time for various grit sizes in each of sanding parall el and perpendic叫ar to the grain The same symbols as shown in Fig. 45

。

Fig. 52 Legend

(44)

見を得るとともに， AEによる木材研削工程の自動監視の可能性を探る目的から司ベルトおよびディスク方式での定荷重研削過程における AEに及ぼす砥粒粒度，研削時間，研削圧力および研削方向の影響を検討するとともに， AEの発生挙動と研削能率や研自IJ抵抗など，研磨布の研削性能との関係を調べた。また，ディスク研削方豆、

こおける AE振幅分布に及ぼす砥粒粒度と研削時間の影響を検討した。以下に，本研究によって得られた結論を述べる。

1 ベルト研削におけるAE特性

プラテン方式の小型ベルトサンダを用いた木材の定荷重ベルト研削過程のAE特性を検討したc

1.1 A Eと研削性能に及ぼす砥粒粒度と研削時間の影響

木材研削中の AE信号は研磨ベルトの砥粒粒度や研削時間の影響を受けるが， AE信号のスベクトノレは0.1 � 0.3孔任Iz付近の成分が卓越した類似の形を呈することを明らかにした。また， AE計数率は砥粒粒度の増加，すなわち主に砥粒の切れ刃密度の増加により増大

しヲいずれの粒度の研磨ベルトにおいても研削時間の経過に伴い砥

- 107 -

(45)

一ー___.・

粒摩耗や目 ^づまりの進行による低^粒切込み量の減少により 7 初期に比較的大きく低減し，その後漸減して定常値に達する傾向を示すこ

とを明らかにした。また，研削時間(回数)の増加に伴うAE計数半の変化は，研削方式によって異なる傾向を示すことを見出した。さ

ら ^に，同一粒度の研磨ベルトにおいては，研削能率と ^AE計数率の聞に有意な正の相関関係が成立し，研磨ベルトの研削能率の研削時

間に伴う変化をAEによって認識しうる可能性があることを指摘し

た

1.2 A Eと研削性能に及ぼす研削圧力と研削方向の影響

縦研削^に^おい^て^? ^いず^れの粒度お^よび研削圧^力においても ^， AE 計数率の研削時間に伴う変化は研削能率のそれと類似^する^こ^と，ま

た，研削圧力の増加7 すなわち砥粒切れ刃密度と砥粒切込み量の増大により ^AE 計数率は明確な増加傾向を示すこと，砥粒粒度の変化に対しては， AE言1-数率は砥粒切れ刃密度にヲ研削能率は砥粒切込

み量に支配されること，さらには横研削の研削能率， AE計数率とも縦研削に比べ大きいことを明らかにしたc また，横研同IJにおける

顕著な A^E ^の発生は，研削量が比較的大きいことはもとより，横研削特有の切り屑生成機構が深く関与しているものと推察したc さら

に，各研削圧力における研向IJ能率と AE計数率の聞には有意な正の相関関係が成立し，ベルト研削においては，研削能率の研削圧力に

(46)

2 ディ _スク研^削におけ^る^{A E} 特性

小型のディスクサンディング試験装置を用いた木材の定荷重ディスク研削過程のAE特性を検討した

2.1 A Eと研削性能に及ぼす砥粒粒度と研削時間の影響

縦ならびに横研削とも，研削能率は研削時間の経過に伴い低減し，

AE計数率は研削初期に急激に低下すること，横研削の研削能率ならびに AE計数率とも縦研削に比べ高い値を示すが，研削時間に伴う変化は縦研削，横研削とも同様であることを明らかにしたc また，

研削初期においては， AE計数率の粒度依存性が砥粒切れ刃密度と砥粒切込み量に依存する，両要因の相互作用により，マキシマムカ

ーブを示し，一方，後期においては，目づまり木粉や遊離の木粉と被削材との聞の摩擦作用に起因すると考えられる小振幅の AEの発生が高粒度傾IJで顕著になるため， AE計数率は粒度の大きな研磨布ほど高くなる傾向を明らかにし， AE計数率の特異な粒度依存性を見出した。さらに，目づまり木粉の除去による研削能率向上の効果を実証したが， AE計数率はあまり変化せず， AEに及ぼす目づまりの影響を明らかにするまでには至らなかった。

2.2 A Eおよび研削性能と研削圧力との関係

- 109 -

(47)

ここでは，とくに研磨布の目づまりや研磨布と被削材聞の接触状

態の観察測定も行って，木材の定荷重研削過程における AE発生機

構について考察した。その結果，縦ーならびに横研削とも，研削時間

の経過に伴い，研削能率，研削抵抗およびRMS電圧とも低下する

が， RMS電圧は研削能率の研削時間に伴う変化と類似すること，

横研削の研削能率は RMS電圧と同様，縦研削に比べ大きいことを

明らかにした。この研削能率およびRMS電圧の研削時間に伴う変

化は，前節までのベノレト研削およびディスク研削における結果と同

様に，研磨布の砥粒摩耗や目づまりの進行，すなわち砥粒切れ刃に

加わる圧力の低減による砥粒切込み量の減少によるものと推察した門

また，研削圧力の増加に伴うRMS電圧の増加傾向は研削能率およ

び研削抵抗のそれとほぼ同様であるが， RMS電圧の粒度依存性は

それらとは異なる傾向を呈することを明らかにした。さらに，研削

時間に伴う研削性能およびRMS電圧の低下はF 目づまりの増加に

伴う砥粒切込み量の減少によるものであることを明らかにした。

2.3 A E振幅分布と砥粒粒度および研削時間との関係

ディスク方式での縦ならびに横研削のいずれの方向においても，

AE事象率は研削時間の経過に伴い減少する傾向を示し，研削能率

の研削時間に伴う変化と類似することを明らかにした。また， _AE

t医幅分布は小振幅域において事象率が高く，振幅の増加に伴ってそ

(48)

削時間の経過とともに大振幅から小振幅域までの AE事象がそろって減少する傾向があり? 横研削では，縦研削に比べ振l幅域が広く，

しかも多数のAE事象が発生することを明らかにしたc さらに， AE

象の振幅分布の形を表す指標として m値の適用を図り， ^m 値には研削時間に伴う一義的変化は認められず7 粒度の大きい研磨布ほ

ど高い値を示す傾向が認められた。この結果から，粒度の大きい研

磨^布^ほど^小振幅の^AE^事象が顕著 ^であり，粒度の小さい研磨布では振幅の AE事象が卓越して発生することが示された。すなわち，

研削時間の経過とともにAE事象率は減少するが， AE振幅分布の

形は大きく変化しないことを示唆している。

以上，本研究により，基本的な研削方式での木材の研磨布加工における AE発生挙動と研削機構を解明するとともに，主な研削性能との関係^を追究し^て， ^AE ^を利用した木材研削状態認識 ^の可能性を

明らかにしたっ

ー111 -

(49)

謝辞

論文の遂行と取りまとめに際し? 多くの貴重なご意見，ご指導

を賜りました九州大学農学部又木義博教授に深く感謝の意を表しま

す。

また，木論文の取りまとめに際し，種々貴重なご意見，ご指導を

賜りました九州大学農学部大熊幹章教授に深く感謝の意を表します。

さらに，本研究の遂行ならびに論文の作成にあたり，研究全般に

わたって終始変わらぬ激励と懇切丁寧なご指導を賜りました九州大

学農学部村瀬安英助教授に衷心より感謝の意を表しますc

らに，本研究の遂行に際し，多くのご援助，ご協力を頂きまし

た九州大学農学部藤元嘉安助手，同藤本登留助手7 同河辺純一技官

をはじめ九州大学農学部林産学科木材工学講座の教職員および諸先

輩方をはじめとする学生諸君に心から感謝の意を表します。

(50)

1 )日本木材加工技術協会編:木材切削講習会テキスト， p72， 1997

2)佐藤敬一:

最近^{の木材の AE} 事情

世界最初のAE研究は木材であった

木材工業_45(5) ，235-238 (1990)

3)奥村正恰:

アコースティック・エミッション(AE)

木材工業，42(10) ，482-483 (1987)

4) Lemaster. R.L.， Klamecki， B.E.， Domfeld‘D.A

Analysis of Acoustic Emission in Slow Speed Wood Cutting

Wood Science.15 (2)‘150・160 (1982)

5) ^Lemaster.^R.L.，^{Tee， L.B.}^，Domfeld， D.A

Monitoring Tool Wear During Wood Machining with Acoustic Emission

Wear. 10 1.273-282 (1985)

6) Lemaster. R.L.， DomfeldコD.A.:

Monitoring the W ood Cutting Process with Acoustic Emission

Joumal of Acoustic Ernission，4 (2/3) .S228-S231 (1985)

7) Lemaster. R.L.. Domfeld、D.A

Monitoring A Circular Sawing Process with Acoustic Ernission

Proceedings of ^the9th Intemational Wood Machining Serninar. Berkeley. 1988.124-138

8) Lernaster. R.L.. Gasick. M.F.. Domfeld、D.A

Measurernent of Density Pro白les in Wood Cornposites Using Acoustic Ernission

Joumal of Acoustic Ernission，7 (2) ^J11-118 (1988)

9) Lemaster. R.L

Determining the Abrasiveness to Tools of Wood-Based Cornposites with Acoustic Emission Joumal of Acoustic Ernission，9 (3) .203-208 (1990)

] 0)村瀬安英，池賢二郎，森稔:

アコースティック・エミッションによる木材切削状態の監視(第l報) AE信号による木材切削工具の摩耗検出

木材学会誌，34 (3) ，207-213 (1988)

11 )村瀬安英，池賢二郎，森稔:

アコースティック・エミッションによる木材切削状態の監視(第2報) AE特性に及ぼす繊維傾斜角の影響

木材学会誌34(3) .271-274 (1988) 12) 村瀬安英，鳥井原紀寿 :

- 113 -

(51)

アコースティック・エミッションによる木材切削状態の監視(第3報) 縦ならびに横切削のAE特性に及ぼす切削角の影響

木材学会誌.36(4) ，269-275 (1990)

13)村瀬安英， ^川浪聡 :

アコースティック・エミッションによる木材切削状態の監視(第4報) 木材切削のJ\E特性に及ぼす含ノk率および樹種の影響

木材学会誌，36 (9)ブ17-724 (1990)

14)村瀬安英，吉次昌則，原田聡:

超仕上かんな盤におけるAE特性(第l報)

超仕上切削のi\ E特性に及ぼすノくイアス角、刃先摩耗および節の影響

木材学会誌.38 (3)ユ41-246 (1992)

15)村瀬安英，原田聡，吉次昌則:

超仕上かんな盤におけるAE特性(第2報)

縦およ^び横切^削^の^AE特性に及ぼ^す切削速度^と^バイ^{アス角}の影^響

木材学会誌.39(6)‘724-728 (1993)

16)村瀬安英，原田聡:

木材切削におけるAE特性(第l報)

AEの振幅レベノレと振幅分布に及ぼす繊維傾斜角と木理斜交角の影響

木材学会誌.41(4) .373-379 (1995)

17)定成政憲，喜多山繁 :

平削りにおける工具鈍化過程とアコースティック・エミッションの関係

木材工業.44(9) .424-428 (1989)

18)定成政憲，喜多山繁，服部順昭，瀬川

平削りにおける切り屑生成とアコースティック・エミッションとの関係、

木材学会誌.37 (5) .424-433 (1991)

19) Kato、K.. Lemaster， R.L

Generation of acoustic emission during chip formation

Proceedings of the 10th Intemational W ood Machining SeminarヲRichmond， 1991. 146-158

20)加藤幸一，大木哲秀:

木材の折れ型切削過程におけるアコースティック・エミッション

群馬大学教育学部紀要ユ7.125-134 (1992)

21) Kato， K.， Kitagawa， M

Cutting of W ood by A Thin Disc with Sharpened Edge

Proceedings of the 12th lntemational Wood Machining Seminar， Kyoto， 1995ラ393-400

22)黄彦三，陳欣欣:

木材の^二次^元切^削におけ^る^AEの測定

木材工業，49，69事73 (1994) 23)松元建三，村瀬安英:

(52)

切削過程における切削抵抗とAEの発生挙動

第44回日本木材学会大会研究発表要旨集‘297 (1994)

24)松元建三，村瀬安英:

材切削におけるAE特性

切削抵抗と八Eの発生挙動に及ぼす切削角と逃げ角の影響

第45回日本木材学会大会研究発表要旨集，164 (l995)

25)横地秀行，木村志郎:

八 Eによる丸のこ切削中の自励振動の^モ^ニタリング

第47回日本木材学会大会研究発表要旨集.188 (1997)

26)野上英孝，村瀬安英:

ローラーバーを用いた単板切削におけるAE特性

27)野上英孝，村瀬安英:

ノーズパーを用いた単板切削におけるAE特性

28)越春瑞，田中千秩，中尾哲也，高橋徹，辻井孝文:

丸のこ切削における切削面性状とAE計数率の関係

木材学会誌.36(5) .169-173 (1991)

29)越春瑞，田中千秋，中尾哲也，高橋徹:

丸のこ切削における切削面性状とAE計数率の関係、(第2報) 回転数、送り速度、被削材厚さの影響

木材学会誌.37(5) .434-440 (1991)

30)越春瑞，田中千秩，中尾哲也，高橋徹:

木工用帯鋸の最適化適応制御加工に関する研究(第l報) 挽材中における帯鋸変位の予測方法について

木材学会誌、37(10) ，897-903 (1991)

31)越春瑞，田中千平大，中尾哲也，西野吉彦，高橋徹:

木工用帯鋸の最適化適応制御加工に関する研究(第2報) 挽き材における繊維走行が切削面性状とAE信号に及ぼす影響

木材学会誌38(8) .771-776 (1992)

32)越春瑞，田中千秩，中尾哲也，西野吉彦，高橋徹，池田茂人:

木工用帯鋸の最適化適応制御加工に関する研究(第3報)

挽き幅と含水率がAE信号、切削力、挽き材面粗さおよび鋸変位に及ぼす影響

木材学会誌.39(2) ，138-143 (1993)

33) Tanaka. C

Relationship between smface finish quality and acoustic emission count rate in Circular sawing Proceedings of出e 10th Intemational W ood Machining Seminar， Richmond， 1991フ308-316

34)田中千秋，中尾哲也，西野吉彦，演口利一，高橋徹:

切削工具のアコースティック・エミッションによる摩耗判定 - 115 -

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