1
論 文】 UDC ：624．
014．
2 ：624．
072．
2 日本建 築 学会構造系 論文報告 集 第397 号・
1989 年 3 月幅厚 比
の
大
き
い
溶接
H
形 鋼
ば
り
の
曲
げ
変
形
挙 動
正 会 員 正 会 員 正 会 員 正 会 員與
今
黒
小
田井
羽
川
香
克
啓
厚
二 ＊彦
＊ ＊ 明＊＊ ＊治
＊＊ ＊ ＊ 1．
序 低 層 大ス パ ン構 造に用い られ る鉄 骨 架 構の断 面 設 計に おい て，
部 材は，
地 震 や風 な どの水 平 荷 重 よ りも固 定 荷 重や雪などの鉛 直 荷 重に よる応 力，
特に曲 げモー
メ ン ト に よっ て決定さ れ る。 こ のた め， 断面せいを 大き く し て 曲げに対す る耐力と 剛性を確 保す る と と もに，
フ ラン ジ 幅を大き く して横 抵 抗を増 大さ せ，
補 剛 材を少な く して 鉄 骨 を軽 量 化 すること が，
構 造計画上 の要点と な る。 し たがっ て，
こ のような部 材に は，
ウェ ブ，
フ ラ ンジ と も 幅 厚 比の大き い断 面が多く用い ら れ る。 構 造 計 算 指 針’1 の耐 震 設 計 法で は，
こ のよ うな架 構に つ い て も，
大 地 震に対する安 全 性の検 討 を規 定し て い る。
構造物の耐震性を評価する ために は， 架構を構 成する部 材の荷重一
変形 関 係 を塑 性 域に至るまで明らか にする こ と が 重要であ る。
本 論 文は，
曲げ を受け る溶接H
形鋼ばりの荷重一
変形 関 係に関 する実験的研究で あ り，
ウェ ブ幅厚比が鋼 構造 設 計 規 準z 〕 （以 後， 規 準と略 記す る）の制 限 値の2．
5
倍 ま での範 囲， フランジ幅 厚 比が規 準の制 限 値を満 足す る 範 囲の断 面 を対 象とし て いる。
一
方， 上 記の耐 震 設 計 法で は， こ の ような断 面 部 材に 局部座屈が生じ や すい ことか ら， その架 構 を構 造ラ ンク 】V
に 分類し，
架 構の靱 性に応じた地 震 時 水 平 力の低 減 係 数を定め てい る。
しか し， その根 拠と な る局 部 座 屈を伴 う部材の荷 重一
変 形 関 係に関す る実 験 的 研 究は少 な く，
十分に把 握さ れてい る とは言い難い。
H
形 鋼ば りの局 部 座 屈に関する研究の多く は， 塑性設 計へ の適 用を目 的と して い る。
これ ら は，
塑性ヒン ジが 全 塑 性モー
メ ン ト を保持し な が ら十分に回転で き る よ う に幅 厚 比 を制 限しよ うと す る研究であ り，
主に フランジ 座 屈に着 目して いるSL4 ） 。 規準の幅厚比制限を満足 す る範 囲のH
形 鋼ば りの局 部 座 屈につ い て は，
座屈を伴うは りの荷 重一
変 形 関 係に関 本 論 文の一
部は，
文 献 14 ）に既に発 表し て い る。
‡
川 鉄建 材工業 （株 ） （熊 本 大 学 大 学 院 生・
工修 〕 ＊ “ 川鉄建 材工業 （株 ） 技術研 究 所・
工 博 8綿 熊 本 大 学 教 授・
工博 ＊ ＊ ＊t 熊 本 大 学 助 教 授・
丁博 〔昭和63年7月6日原 稿 受 理 ） する研 究SL6］ お よび座屈後 挙 動に関 す る研究7） が報告さ れ て お り，
これ ら は，
ウェ ブ座 屈に も着 目して いる。 ウェ ブ幅厚比が規 準の制限を超え る例と して は，
高せ ん断 力 下で の ウェ ブ座 屈に関す る研究e）−
i°） が あ る。
本論 文で対 象 と する よ うな曲 げ卓 越 型で ウェ ブ幅厚 比 が規 準の制 限 を超える場 合とし て は
，
せ ん断 曲げ を受け る は りの変 形 能 力に関する研 究1］） h’
よ び軽 量H形鋼に関 す る研究12〕・
］3）が挙げら れ る程度である。
こ の う ち前 者は，
フ ラ ンジ幅厚比が極端に小さ く，
主にウェ ブ座 屈の影 響 につ い て述べ てお り，
後者は， 幅 厚 比が規 準の制 限値 前 後の比 較 的 限 定さ れ た断面を扱っ ている点で， 必 ずしも 大ス パ ン構 造を対 象に し た研 究で は ない。
これら の状 況よ り本 論 文で は，
幅 厚 比の大きい溶 接H 形 鋼 を 用い た低 層 大ス パ ン架 構が極 限 的な地震 を受け る 場合の耐 震 設 計に関す る基礎 資料と して，
局 部 座 屈 を伴 うは りの荷 重一
変 形 閧 係を実 験に よっ て明ら かにす る。
は りの耐 力お よび変 形 挙 動 を制 約 する要 因と して，
局 部座屈の ほ かに横 座屈 を考 慮する必 要が あるが，
こ こで は局 部座屈のみ を取り上 げる。
実験は，
地 震 時の外 力に よっ て変 形 が一
方 向に偏っ て 崩 壊に至 る場 合を想 定し た単調載 荷 実 験， お よ び繰 返し 外 力 を受 けて耐 力が減少し崩壊に至る場合 を想 定し た繰 返し載 荷 実 験を行う。
さ ら に，
実 験 結果 をも とに， 荷 重一
変 形 関 係につ い ての 実験 式 を求め る。
2．
実 験 2，
1 試 験 体 試 験 体の形 状を図一
1に示 す。
試 験 体は，SS
41の鋼 板 （公 称 板 厚3．
2，
4，
5，
6mm ）を用い，
サブマー
ジ アー
クのすみ肉 溶 接に よりH
形 断 面に集成さ れて い る。
試 験 体の端 部に は， 載 荷 装 置 （図 中の エ ン ドブロ ッ ク）にボ ル ト接 合によっ て取り付 ける た めに鋼 板が溶 接さ れてい 図一
1 試 験 体の形 状60
−一
一
る
。
また，
試験 体の 中央には，
載荷 点 を補 強す る た めに カ バー
プレー
トお よびスチフナ プレー
トが溶接さ れ，
載 荷ブロ ックが 形 成 されて いる。 試 験 体の断面は，
ウェ ブお よ びフ ラ ンジの公 称板厚に 対す る幅厚比が以 下の値 となるように定め ら れて いる。 フ ランジ幅 厚 比 ：b
／f
＝
9，
12，
15 ウェ ブ幅 厚 比 ：H
／w＝
60，
70，
80，
90，
100．
110
，150
， 180 こ こ に，b
： フ ラン ジ半 幅，
H ：断 面せい。各試験体の実測 寸 法 を表
一
1に示す。
表中の試験体 名 は，
以 下の2
つ の形 式に分け ら れ るが， ど ちらもフラン 表一
1 試 験体の実測寸法と実験条件 試 験 体 名 H （皿 皿） B （ロ ロ） W 〔皿皿〉 f 〔 ） 〜 （皿 ） dWbf λ 7 ヘー
i−
1270，
5108．
5 L2006L．
39．
7431．
7 A−
2−
r3L4．
4108．
3 145071．
79，
7228，
0 ▲−
3−
1359．
7108．
8 L70082．
49，
7725，
5 A−
4−
r405．
8108．
O L95093．
39，
6923．
8 A−
5−
1449．
匠 108．
9 2200103．
797821．
7 へ一
5−
L494，
6108，
2 2450114．
39．
712D．
5 B−
1−
L269．
6144．
3 L50061．
112．
9529．
9 B−
2一
且 315．
5143，
8 L75072、
012．
9126、
5 B−
3−
1359．
5144，
8423557205G82．
413，
0023、
8 B−
4一
且 405．
玉 且44．
a 235093．
112，
9521，
9 B−
5一
且 449．
2 且44，
5 2550 ユ03、
612．
9720．
2 B−
6−
1494．
9144．
1 30001 孟4，
412，
9419．
0 C−
1一
且 270、
416 σ．
3 1δ5D6 監．
316．
1828．
7 C−
2−
1315．
0180．
3 195071．
8161829．
5 c−
3−
13605179．
8 230082．
516．
1422、
9 c−
4−
1404．
8180、
4 265093．
1161920．
8 c−
5−
1449．
2180．
9 295σ 103．
616．
24L9．
L C
−
6−
1494．
5L8D、
3 a300114．
31618177 札15K−
1479．
E108．
1 1890144，
89．
18497 へ18E−
1576．
4107、
9 1949174，
89，
1652．
6 B15K−
1B18K一
上 479．
45760144．
1 且436a235．
8925492703 互44．
8174，
了 L2．
2312．
1943835．
5 C15K−
1479、
4179、
6 3409 ユ44．
815．
2526、
5 C18K−
1575，
8 且80、
2 3548174，
515．
3027．
5 汽一
1−
22 匠9，
5108．
5 1200E 且．
19．
743 互7 歳一
3−
2359，
5LO8．
2 170082，
49、
71257 ヘー
5−
2449．
3108．
1 2201103，
59．
702h，
9 己一
且一
2270．
4144．
5 1499 肌，
3 且2．
9729．
8 B−
3−
2350．
3143，
94，
235，
572D5082．
512．
92240 B−
5−
2451．
1144．
0 2651104，
0 且2．
9320．
3 C−
1−
22705180．
3 16506 且．
316．
18287 C−
3−
235951 了9．
o 229982．
41 駐．
07230 C−
5−
2449．
5179、
5 2950103．
516、
IL19、
3 H ：断 面 せい，
B ： フ ラン ジ全 幅．
w ：ウ：＝ブ板厚．
f： フランジ板 厚，
b＝
Bf2．
d＝
H−
2。
f．
1： ス パン長の1／2、
1り：弱 軸回り の細 長 比 ジ幅厚比，
ウェ ブ幅厚 比お よ び載 荷 方 法を表し て い る。
形 式 1：
［
司
一
匿］
−
1また は 2形 式2 ：
［
司［
虱
κ一
1回
に記入 され て い るA
，B ，
C
は， そ れ ぞれ フ ランジ 幅 厚 比 9， 12，15 に対 応 し， 以後この記 号に従っ てA ，
B ，C
シリー
ズと 呼ぶ。固
に記入 さ れて い る1〜
6ま た は 15，
18は， ウェ ブ幅 厚比60〜
180に対応 して い る。
試 験体名の末尾 に付し た1
ま た は2
は，
載 荷 方 法を表し，
1は単 調 載 荷，
2は繰返 し載荷を表して いる。 これ らの 試 験 体の う ち，
その名称が形 式2で示さ れて い る 6体は，
今回新た に追加し た実験で あ り，
その他の実 験の概 要に つ い ては，
既に文 献 14）で報 告し て い る。
実 験に供 し た試 験 体は， 単 調 載 荷の 24 体， お よ び繰 返 し載 荷の 9体で ある。
繰 返し載 荷の試 験 体 名が単調 載 荷の試 験 体 名と末尾の数 字 を除い て…
致す る 場 合，
これ らの断面 形状お よ び部材 長は， 同一
と なっ てい る。 試 験体の ス パ ン は，
新た に追加し た試験 体を除き，
曲 げ 降 伏時のせ ん 断 力 が ウェ ブ有効断 面の 降伏せん断 力に 対し て30
％ と な る よ うに して いる。 これ は，
1層 山 形 ラー
メン約150
件の設計例をもとに定 めたもの である。
引 張試験より得ら れた材 料の機 械 的 性 質を表一
2に示 す。 表 中の板 厚の値は，
表一
1の ウェ ブおよ びフランジ の板厚と対 応して いる。
2．
2 載 荷 装 置 載 荷 装 置の概 要 を図一
2に， 実 験状況 を写真一1
に示 す。
載 荷は， 単 純ば りに中 央集中 荷 重 を加え る方 法であ り， 50t 複動 油圧 ジャ ッキ を用い て行っ た。 試 験体の支持条 件は，
図一1
に示すエ ン ドブロ ッ ク を 介して一
端 ピン他端ロー
ラー
と なっ て い る。
表一
2 材 料の機 械 的性 質 阪厚 （皿囗） σ μ lt〆 2） σu （t／cm2 ｝ E 〈t〆c巴2） ε u （黠） 4，
235573．
063104．
434．
5920802UO31．
229．
8 3，
235．
892，
863094．
254、
342070205038．
339、
6 σソ：降 伏 点，
σ．
：引 張強さ、
E ：ヤング係 数，
e、
：伸び十
1Q 印loc賦．
／ Plnヒ
＼
一
＿−
Loαd cdI＼
｛」
凵
Spoclm Pl臥、
Pln一
．
・
，
図一
2 載 荷 装 置 写 真一
1 実 験 状 況一 61
横 補 剛は
，
中 央 載 荷 点t 両端 支持 点お よ び その 中 間に 数か所 配 置し てい る。
横補剛間 隔は，
新たに追 加し た試 験 体 を除き，300・
ん／H
（ん 1圧縮フ ラ ンジの断 面 積 ） による計 算 値程 度 と してい る。
追 加 し た試 験 体につ い て は， 既に行っ た実験結果 15 ） を も とに，
横 座 屈が発 生し な い よ う に横 補剛間 隔を定め て い る。
載荷点に接す る横 補 剛 区 間の弱 軸 回り の細 長 比 福 を 表
一1
に示 す。 な お，
補 剛 位 置で の面 外 方 向の 支持 条件 は，
単純 支持と なっ て い る。
2，
3 載 荷 方 法 単 調 載 荷 実 験で は， 載 荷 装 置に支 障 をき た さ ない範囲 内で，耐 力が最 大 耐 力の 1／2程度に な る まで変 形を与え，
大変形に至る まで の荷重一
変形 関 係を求め た。 こ の実 験結果に よ る と，
最大耐 力に達 し た直後に急 激 な 耐 力 低 下 を 示 す が，
その低 下は 比較 的 小さ く， そ れ以 後の変形の増 大に伴っ た耐 力 低 下は，
極めて緩 やかにな ること が分かっ た。
こ の こと から，
耐 震 設 計に用い る終 局 耐 力を， 耐 力 低 下が緩や か な領 域まで低 減する必 要が あると考えた。
実 験 結 果では， 緩やか な耐 力 低 下に移 行 す る変形 量は，
おおむ ね塑 性 率 μ＝ 3程 度で ある。
繰返し載荷実験では， こ の結果 をも とに， 塑性 率μ＝
3
を変位 振幅に定め （図一3
参照）， 定変位繰返 し荷重下 にお け る履歴性状を求め た。
変位 振幅は，
正側と負側で 同一
と し，
繰 返し回数は，
10回 以上 と して いる。 た だ し，
こ こ で言 う塑 性 率と は，
図一
3に示 す よ うに，
最 大 耐 力 以 後の変 形 量の，
そ の耐 力に対 応する弾 性 変 形 M／M cal 図一
3 変 位 振 幅 P （a ）測定 位置q
謁
霄
欝
三
1
駕
（b） 回転 角の計 算 方 法 図一
4 変位の測定一 62 一
量に対する倍 率で ある。
し た が っ て，
変形 量だ けで な く 耐 力の低 下に も関 係す る値で あ る。
これ は，
本 実 験の ほとんどの試 験体が，
最大 耐力が全 塑 性モー
メ ン トに達 し ないか，
ま た は，
最 大 耐 力 以後す ぐ に全 塑性モー
メン ト を下 回っ て し ま う性 状を示して い るこ と など を勘 案して，
定め た計算方 法である。
2．
4 測定 方 法 荷 重の測 定に はロー
ドセル，
変 位の測 定に は ダイアル ゲー
ジ また は電 気 式変位 計を用いた。
変 位の測 定 位 置を 図一
4（a）に示す。
荷 重P
による曲 げモー
メ ン トM
の値は， 試 験 体 中 央 の載 荷ブロ ッ ク に接する位置で の計 算 値 （M ＝L ・
P
／2） と し， 以後の実験結果で は， こ の値を用い て整理 して い る。
試 験 体の変形 は，
局 部 座 屈 が 発 生 し耐 力 が 低下し始 め る と左右非対称と な る。 その た め，
試験体 中央の た わ み お よ び回 転 角の測 定 値か ら図一4
（b
）に示す方 法で片持 ばりとし て の回 転 角 θを求め て いる。3．
実 験 結 果 実 験 より得 られ た荷 重一
変 形 関 係 を 図一
5〜
図一
7に示 す。
図 中の縦 軸は， 曲 げモー
メ ン トM を 全 塑 性モー
メ ン トMp
で除し， 横 軸は， 回 転 角 θをM
ρに対 応す る回 転 角 θ． （ウェ ブの せ ん断 変 形 を 考 慮 し た弾 性 計 算 値 ） で除し て無 次元化し た もの で あ る。
M
。 お よび 亀は次 式 で表さ れ る。Mp 一
β・
∫つ・
ay・琢
d
・・
W’
・。W・
…
（・） 餅
望
一 一 ・
…・
…・
……・
…・
………・
……・
（・） ・・p一
錨
・ 。9fzvll
：｛
7i．
tG………・
・
…・
…・
…・
…・
（・） 佑一
參
・
・
・
…一 ・
・
・
・
・
…一 ・
・
・
…一 …・
・
……・
（・） こ こ に，P ＝d
＋f
，
σyf，
σsw ： それぞれフ ラ ンジ お よび ウェ ブ板要 素の降 伏 点，E ：ヤング係 数 （＝
2100 t／cmE ），G
：せ ん断弾性 係 数 （＝
＝
810t／cm2 ），
1 ：強 軸 回り断 面 2次モー
メ ン ト。
3．
1
単 調載 荷実験 単調載 荷実験よ り得ら れ た荷 重一
変 形 関 係 を図一
5に 示す。
目視に よ る座屈波の 発 生は，
全 試 験体と もフ ラ ン ジ が先行してお り，
ウェ ブの座屈 は，
フランジ板 要素の 座 屈波に よ る回転に伴っ て発 生し てい る。2，3
の試 験体におい て，
フランジの座 屈と ほ ぽ同時に 圧 縮 側 フランジに構 面 外変形 が 発生し た が，
横 座 屈によ る影 響は， お お む ね 無視で き る。
荷 重一
変 形 曲 線の全 般 的な特 徴は，
フ ラン ジ に座屈波 が発 生し た直後に急 激な耐 力低下 を示すが，
変形の増 大 に伴っ て耐 力の低 下は次 第に緩やか に なり，
直 線 的な負畔 翼 e 鐇 罧 怛 幡 ⊃ 畷 灘 り II 図 £ ≧ £ ≧ £ ≧
馬
偽 丶 Nl Φ n n1 N OA ‘｝
0．
o 0，
一
o一
一
1■
N1n鬮
£ ≧低
偽 ＼ N1 恥助
n9 N mA一
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Φ 臥 Σ ＼ o o ＝・
一
，
一
守 」1 11 ゆ1 £ ≧ 巴 蝶 糎e
錙 騨 旭 優 颶 愚．
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9 の O 日 ＆ ＼ 恥 曵 OO一
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．
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一
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一
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3 丶 工【
←
）
日田
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O 11 鞏 ＼ 工（
U〕
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一
母 ≧ O ON 雲藷
彳メ
一
ま 虫 く OO一
11 ； 丶 工（
O）
9い
い．
0 O．
輯
£ ≧ 日 2OoD闘
聖 ＼ 工〔
り〕
日り
O 頃．
口 O，
一
」
Σ ≧ ＆ ミ 呂 mH．
−
す，
国 ’グ
窟
Ψ」
了 マ q 丶，
，
、
ノ ノ了
〆
一
O 卜 鬨 雪 ＼ 工〔
ρ）
9い
．
q 0．
一
丑 ≧ 0．
O．
一
丑 ≧ 口四
2OO臨
3 ＼ 工〔
O》
9 頃 0 的．
O 0 」 臥 Σ ≧ 0 い，
Oロ
」 £ ≧63
こう配に移 行す ることである
。
座 屈 波 発 生 直 後の急 激な耐 力 低 下は，
最 大 耐 力に対し て 95−
85％程 度まで であり， そ れ以 後の負こ う配は極 め て緩 やか である。
特に，
大 変 形 域におい て も急 激 な 耐 力の低 下 が 認 め られない ことは注 目で きる。
公称板厚による幅厚比が規 準の制限を満足 する試験体 （A ，B
，C
の 各シ リー
ズ と も， ウェ ブ幅 厚比がH
／w＝
60，
70の試 験体，
特にA −
1−
1は，
構 造 計 算 指 針1） では幅 厚 比ラン クFA
に属して い る〉と制限を超え る試験 体 の荷 重一
変形 関 係を比 較す る と，
幅 厚比 が大き く な る に 従っ て耐力が低 下し て い るが，
その性 状に著し い差 異は 認め ら れ ない。 3．
2 繰 返 し載 荷 実 験 繰 返し載 荷 実 験よ り得られた荷 重一
変 形 関 係を図一
6 に示す。
初 回の載 荷 時に局 部 座 屈 波が発 生し た後， 繰り 返 しの初 期の段 階で は，
や や 大き く耐 力が低 下し てい る が，
お お むね 4〜
5回程 度の繰り返し で安 定 し た履 歴 曲 線に収れ ん し てい る。 ま た， 履歴曲線に お け る弾性 剛性 の繰り返 しに伴う変化は，
ほ と ん ど 認 め ら れ ない。
図一
7は，
繰返 し載 荷 実験 より得ら れ た荷重一
変形関 係の荷 重が 正の領 域に着 目して，
各繰 り返し ご との曲 線 を順 次 連 続さ せ て描い たもの で あり，
比較の ために同一
形 状の試 験 体の単 調 載 荷 実 験より得られた荷 重一
変 形 関 係 を併せ て表 示し て い る。 図による と，
ウェ ブ幅 厚 比が 鬥／Hpt．
0 囗．
5 M／Hp 【．
D D．
5 2A一
一
司 ハ【
M〆MpLO e．
5 （o）H／w＝
60−
A−
3・
l A．
3．
2 2一
る A一
一
08＝
W ／ H 5A b （c｝H／w＝
100 図一
7 単 調 載 荷 と繰 返し載 荷の対 応 関 係64
一
比 較 的 小さい場 合には， 両 者は良 好な対 応 を示し ている が，
ウェ ブ幅 厚 比が大き くな る に従っ て両 者に は大き な 差 異が生じ て い る。
文 献 6）では，
繰 返し載 荷 時の荷 重一
変 形 関 係 と単 謂 載 荷 時の荷 重一
変 形 関 係 との 対 応 関 係は，
局 部 座 屈 を 生 じ ない場合と同様に局部座 屈を生 じる場合につ いて も，
単調載 荷 時の変形曲線が繰返 し載荷 時の変形曲線を包絡 す るこ と が報告さ れて いる。
ま た，
文献 7）で は，
繰返 し変位 振 幅 θ／θ。 が約±5．
0の場 合に は，
両 者は大 略 対 応す る が，
θ／θρ＝L7dL
9
の場 合で は，
最 大 耐 力 以 後 の酎力低下が単調 載荷の場 合に比べ緩 慢とな る こと が報 告さ れて いる。
本 実 験の変 位 振 幅は，
θ／島＝
2．
2〜
3．
0 とほ ぼ一
定で あり，
幅 厚 比の大き さ に よっ て も両 者の対 応 関 係に差 異 が現れ る ことが分か る。
しか し， エ ネルギー
吸収 能 力を 過 小 評 価す る とい う意 味におい て，
繰返 し載荷時の荷重一
変形関 係は，
単調載荷 時の 荷 重一
変 形 関係に よっ て，
安 全側に推 定すること ができ る。 3．
3 最 大 耐 力と有 効 幅による終 局 耐 力 図一
8にウェ ブ幅 厚 比と最 大 耐 力の関係 を示す。
図の 縦 軸は，
実 験 中に観 測 され た最 大 耐 力Mma．
を 全 塑 性 モー
メ ン トMρ で無 次元化し た もの であ り，
横軸は，
ウェ ブ幅 厚 比d／w を降伏ひずみ εyw に よっ て修正 し た もの である。
図よ り，
ウェ ブ，
フ ランジ幅 厚比 と最 大 耐力の 関 係と し て，
実 線 （4．
1で述べ る）の よ う な傾向 が 認 め られ る。
幅厚比が規準の制 限値を満足 し ていない場 合の終 局耐 力の算定 方 法 と して，
制 限 値を 超 え る部 分を無 効と み な し た有 効 幅 （図一
9参 照 ）に基づい て全 塑 性モー
メ ン ト を算定す る方 法が慣 用さ れてい る16ト。
こ の規 準の有 効 幅に基づい た終 局 耐 力 eMy を 全 断 面 有 効と し た全 塑 性モー
メ ン トMp
で無 次 元 化 し て整 理すMmax
／Mp
1．
2 1．
t 1．
0 ag 氏8 0°
フ2 3 4 5 6 フ岳
・
・嬬
図一
8 Mm。
x〃Mグ d／w・
v砺 関係rb。
↑4「・
＝
24b濡
’
f IlOd ・＝
凧
’
w 図一
9 鋼 構 造 設 計 規準の有効幅 ると 次 式 とな る。
驚
一8
’
鴇 染
・
一 …・
・
…・
…・
一
… こ こ ・， ・十
帰
・ ・一
島
・
偏
r−
（
fw
）
零
Esr，
εyw ：そ れ ぞれフ ラン ジ お よびウェ ブ板 要 素の降 伏ひずみ （εyf； cryf／E
，
εyw＝
σyw ／E ）。
αr
，
αが そ れ ぞ れ フ ランジお よびウェ ブの有 効 幅による 耐力の低 減 係 数で あ り，
降 伏ひずみ に よっ て修 正さ れ た 幅 厚比の関 数と して次式の よ う に表さ れ る。
ar
−
？
，
aw
−
d
・
（
ここ ・身
一
浩
・
箸
一甼
de
2
一
箸
）
…・
一
…・
…
（・） ≦1．
0de
llO w 2．
40 π＝
編
゜
o
；
q ≦1・
e 図一8
の破線は，
上式によ る計 算 値を シ リー
ズごとに つ な ぎ合わ せ た曲線で あ る。 た だ し，
計算には，
表一
1 に示す断 面の実測寸法，
お よ び表一2
に示す降伏点を 用 い て い る。 曲 線の 不 連 続 部 分は，
ウェ ブ幅 厚M
： H／w が 110以 下と150 以上の試 験 体で ウェ ブ 板 厚が異なっ て お り，
（5） 式の パ ラメー
タr の変 化が不 連 続と なっ た た めに生 じ た もの である。
実 験 値で は， ウェ ブ幅 厚 比が同じ な らば， フ ラン ジ幅 厚 比 が 大きい試 験 体ほ ど最 大 耐 力が低 下す る性 状 を示し てい るの に対し て，
計算値で は，
フ ランジ幅厚比の最も 小さいA
シ リー
ズがB
シリー
ズを下回っ て お り， 実 験 値 と は異なっ た性 状 を示して い る。
こ の ことに注 意し な が ら，計算値と実験値を 比較す る と，A
シ リー
ズで は， ウェ ブ幅厚比の全 域に わ たっ て実 験 値が計算値 を上回っ てい る。
ほ かの シ リー
ズで も ウェ ブ幅厚比が比較的 小さい 範 囲で は，
同様の ことが言え る が， ウェ ブ幅 厚 比が大き い 範 囲では，
逆に実験値が計 算値 を下 回っ て い る。
以 上の比 較に用い た実験値は，
最大 耐 力で あり， そ れ 以 後の急 激な耐力低下を考 慮して， 95−
85 ％ 程 度まで 低 減し た値を終 局耐力と す る な らば， 規 準の有 効 幅に基 づ い た終局耐 力の算 定 方 法は，
ウェ ブ幅 厚 比が制 限を 大 幅に超え る範 囲で は，
危 険 側の評 価を与え るこ とにな る、
この よ う に，
（5
）式に よ る計 算値 と実 験 値の相 関 関 係は，
ほ と ん ど認め ら れ ない。
その原因 と し ては， 規 準 の幅 厚 比 規 定が，
部 材を構 成す る板 要素が降 伏する まで 局 部 座 屈を起こ さ ない た め の制限で あ り，
その制 限 を超 過 し た部 分を無 効と す る有効幅は，Karman ，
WinteriT
〕 が導いた有 効 幅 （支 持 縁 付 近の拘 束 効 果に よ る応 力 上 昇 に期 待し て座 屈 後の終 局 耐 力を評 価す る方法 ）と は，
本 質的に異な っ て い る こと が挙げられる。
ま た，
有効幅の 考え方は， 部 材 を構 成す る個々 の板 要 素に対 して適 用さ れ るもの で，
ウェ ブとフ ラン ジが相 互に座 屈 を拘 束ま た は誘 発し て連成 効果を も た ら す場合に は， 適 用に限 界が あ ること，
な ど も原因 と し て挙げられ る。
4．
荷重一
変 形関係の推 定 実 験 結 果 を もとに，
荷重一
変形 関係を推 定す る た めの 実 験 式 を導く。 実 験よ り得ら れ た荷重一
変形曲線は，
近似 的に図一
10 の破 線の ように表 現 する こと がで き る。 図 より，
荷 重一
変 形 関 係 を 特 徴づけるもの と して，
最 大 耐 力Mmax
／M
。 ， 最 大 耐 力 以 後の劣 化 曲 線の こう配 島，
お よ び劣化曲線か ら得ら れ る近似 直線と弾性 直 線 との交 点 M。／Mp の 3つ の 要素を選ぶ こと がで き る。
こ こ で は，
Mmax／Mp，
彪 お よ び，
Mo
／Mp
の そ れ ぞ れ につ い て，
回 帰 分 析により実 験 式を導く。 回帰モデル は，
対 数を と り，
線 形また は非 線 形 式と し て い るe ま た， 回 帰 係 数は，
実 験 式を簡 単にす る た めに，
4個 以 内 として い る。
実 験 式に付 し た cov は， 実 験 式か らの実 験 値の ばら つ きを示す変動 係数であり， 近似的に対 数 値の標 準 偏 差 と し，
自由度を考慮し てい る。
回 帰に用い た実験資 料の 数は，M ＿
／Mp
で は単調お よび繰 返 し載 荷実験の33
個で あ り，
島 お よびM
。／M
。 では，
単 調 載 荷 実 験の24
個であ る。 本 実 験は， SS 41程 度の降 伏 点を有す る溶接H
形鋼ば りを 対 象 とし たもの で あり， フランジ およびウェ ブ幅 厚 比は， 次 式の範 囲 となっ てい る。
9≦b
／f
≦16， 61≦d／w ≦175・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（7｝ し たがっ て， 以 下の実 験 式は， こ の範 囲におい て適 用 す ることがで き る。
また， 補 剛 間 隔が大き く，
横 座 屈に よっ て終局状態に達する場 合に は， 適 用で き な い。
M／MpLo’
OPMM 堕 イ Mp凾
1−一
＝コ
kd M−m 2M。
M／Mp 1．
0 妬 Mp O I．
O 並 煮 で．
MPI ）
i
F［
コ kd M（
M。 θ／θP O l．
0 図一
10 荷 重一
変 形 曲 線の単 純 化 θ／θe一 65 一
4．1
最大 耐力Mmax
／Mp
終 局 状 態 が 局 部 座屈に よっ て支配 さ れ る場 合の最 大 耐 力は，
板 要 素の座屈 後の終 局 耐 力に基づ い た有効幅の概 念に ウェ ブとフランジの連 成 効 果 を考 慮す ること に よっ て説 明で きると考え， （5）式と 同 形 の数 式モデルを 用 い て回帰を試み た。
ただ し，
aノ，
aw は，
回 帰 係 数お よ び 幅 厚 比パ ラ メー
タ p，
q に よっ て表さ れ る関 数で あ る。
有 効 幅をKarmanM
の 式の形で表 現 すると，
b
。／b
＝
Ci
／p，
de
／d ＝C2
／q と な り，
α r，
aw は （6）式 と同 形 の モ デル とな る。 また， Winteri7 ）の 式で は，b
。／b・
＝
C
，／p−
c，／p2，
d
。
／d
・
；
C3
／q一
CVq
’ で表現 す ること が できる （こ こ に，
Ci
− C4
：回帰 係 数 ）。
回 帰 分析は， こ れ らの モ デルを含めい くつ か の回帰モ デルを 用い て行っ た。
その結果， 最も変動係数の小さい 実 験 式と して次 式が得ら れ た。
睾
一 8’
竃
鑵
1
窺
％
・
……・
・
…・
・
……・
（・） ar＝ 1．
75−
1．
23・
p，
α w＝1．
58− 0．
239・
q cov ＝ O．
0327
こ こに，
p，
q，
r ：（5 ＞式と同様に，
次 式で表さ れ る。P−
｝
・
VE
｝，
q一
器
v
砺，
r＝ ＝
（
！
w）
3・
餮
実 験 値と （8 ）式の相 関 を 図一
11に示 す。
図 中の縦 軸は実 験 値，
横 軸は （8）式に よる計 算 値である。
ま た， 変 動 係 数 をユ．
96倍 して求め た95％ 信 頼 限 界 を， 破 線 で 小 し て い る。
パ ラ メー
タ r は， ウェ ブ， フ ラン ジ相互の拘 束度91 に関係す る量で あ る と推察さ れ る。
し か し，
そ の中に ウェ ブお よびフ ラン ジ幅 厚 比 を 含んで いること，
さ らに，
f
／ω は一
般に1− 2
程度の比 較 的 小さい範 囲で変 化 する 量で あ る こと か ら，
パ ラ メー
タ r は，
幅 厚 比パ ラ メー
タ p お よびq に よっ て，
ある程 度 表 現で き る と考え た。
1．
2 1。
1 』 1 9 α「
O 芒 OE 匸 Ω X 凵 a8諦
＼
／ 〆 ノ6
l ／今／ ／ ／ ／ ／ 凸／
圏
／
／ ／／
三
／ °硯
／ 4 ／ Moun 6 ／ ／ ／ o A−
series ロ B−
itaC−
，
，
0．
7 0●
7 0，
8 〔Lg LO 1．
工 1．
2 Calculated byEq ．
（8
｝ 図一
11 実験 値と計 算 値の相 関 （Mmax／Mp｝一
66
一
そこで次に， 幅 厚 比パ ラメー
タp および qの みを用 い た実 験 式を試み た。
回 帰モ デル は線 形 式と し，
種々 の モデル を用い て回 帰を行っ た。
そ の結 果， （8 ）式と同 程 度の変 動 係 数 を有 する実 験 式 とし て次 式 が 得ら れ た。
睾
一
exp ［・・
2・・一
…85
… ＋1・
… P− 1・71・
・’1
・
…
P7・
7r・
・
・
…
“
・
・
・
・
・
・
・
・
…
噛
・
…
9…
（9｝ cov＝
O．
0335
こ こ に，
exp ［ ］：自然 対 数の底 e に対する指 数 関数。
図一
8に （9）式に よる計 算 値 （実 線 ｝と実 験 値 との 対 応 関 係 を 示す。
ただし，
（9）式の計 算に は，
フラン ジ幅 厚 比パ ラメー
タp の値に，A ，
B ，
C
各シ リー
ズの 平均値 （そ れ ぞ れ，0．368
，0．
490
，0．612
）を用いてい る。
4．
2 劣 化 曲 線の こう配 彪 局 部 座 屈波の 成長 に伴っ た耐力の 低 下は，
降 伏 線理 論91・
：o〕 に よっ て把握す ること がで き る。 し か し，
そ の理 論 式をそ のま ま応 用する の は複 雑で あり，
実 験 値との対 応が 必 ずしも良 好な もの で は な い。
そ こ で， 簡 略 化し た 降 伏 線 理 論に基づい て， 劣 化 曲 線の こ う配 島 の回 帰モ デルを導き， 実 験式を求める。
板 要素に 形成さ れ る崩壊 機 構は， 文献20
）を も と に 図一
12に示す と おりと す る。
図中の降伏線 部分（太線部 ） お よ び軸 方 向 変 形 部分 （横 線 部 ）のみに塑 性 変 形が生 じ る もの と し，
ほ か は剛 体と す る。 v。nMises
の降伏条件，
塑性流れ法則お よ び，
降伏線 における せ ん断ひずみ無 視の 仮 定 より，
降 伏 線 部 分のエ ネルギー
散 逸 率 P層 よ，
次 式で与え られ る。D
・一
講
・・＋ ・・
n2・
・i
・’・…1
・・
P
…・
…・
…
（… こ こ に， σy ：単 純 引 張に お け る降 伏 応 力， t：板 要 素の 厚さ， n ：板 要 素に作 用する平 均 軸 方 向 応 力の ay に対 す る比 率，
φ：材 軸 と 降 伏 線 との なす 角 度，
iH
：降 伏 線 （q｝Web 「 b一
b 」L
ζb⊥ζb」 （b｝ Cornpression Flange 図一
12 局 部座屈によ る崩 壊機 構表
一
3 降伏線 部分にお け る t，
ay，
1，，
β 降 伏線 部 分 t σレ
’H β LS，
QT f σ匠 b・
q一
λ 〉．
2・
ρρ
K AK，
AP
，
B脳
，
BRf σド b
■
ρ帥K AS、
AT
、
BS
、
BTf σ
り
「 えb ユ＋（ζ〆λ〕 ρ 臼K■
l＋（ζ〆わ へD，
BD W σ7凵
μd l＋〔ζb〆μd） 畆K1 ＋（ζb／μd） へC，
BC W σ脚 ηd l十 （ζb／ηd＞ β郎 1丁
〔ζ b 〆ηの CD w σ卿 d・
〔η一
μ）2
・
ρ■
口
Kh
，
gs：
覊 躍
：
灘 鬣
の降 伏 応 力 f，
avr，
b ： フ ランジの 板厚，
降 伏 点，
半 幅 w，
σy．
，
d ：ウェ
ブ の 板 厚，
降伏点，
内 法 高 さ ζ，
η，
λ，
μ ：図一
且2参．
照．
の長さ，
β：降伏線の回転角速度e…
・ae一
書
鴈
…
：θ，
θ：は り 塑性匕ン ：1
ジ にお1ナる 回 転 角 お よ．
：ぴ 回 転 角速 度．
： 降 伏 線の 回 転 角ρは，
n・
ay に よる軸 方 向縮み を考慮 す る と，
はり に作 用 する曲 げモー
メ ン トM
を含んだ複 雑な関 数と な るの で，
簡 単の た めに そ の影 響 を無 視す る。
この 仮 定に より，
回 転 角 ρ は， は り塑 性 ビ ン ジの 回 転 角 θに よる幾 何 学 的 な 関 係の み で単 純に求め ら れ， さ らに，
（10）式 も次 式の ように簡 略 化さ れ る。
σy’t
！D・
＝
2 》冨 ‘・か’
鹽
鹽
’
… 辱
… … … … 曜
”’
（ll） 降 伏 線 AK の 回 転 角 ρ。r は，
cos PAK t 1一
ηd ・
θ／ （2・
ζb
）および， COS PAK≒1一
ρ二x／2よ り次式と な る。 ηd ・
θ……・
・
…・
…・
・
・
……・
・
…………・
（12）ρ”K
＝
ζ
b
（12）式よ り
，
回転 角PAK に対する回 転 角 速 度PAX
は， は りの 回転 角速 度 θ を用い て次 式で表 され る。
PAK
一
喜
・
〉
麝
一 ・
……・
…………・
…・
…・
（13
） 各 降 伏線の 回転 角は，b
お よ びd
に よっ て表さ れ る 無次元 量C
ρ を用い て，
ρ・
＝
C
ρ・
ρ。X で表すこと がで き る。
し た がっ て，
回 転 角速度は，
P
＝Cp’
PA
κ と なる。
降 伏 線の長さ1
． は，
幾 何 学 的な関 係か ら容易に求め ら れ る。 表一
3に各 降 伏 線につ いての1
，お よびP
の数 式を示 す。
降 伏 線 部 分のエ ネルギー
散逸率D
。は，
表一
3の数 式 を （11
）に代入 す ること に よっ て求め ら れ る。 次に， 軸 方 向 変 形 部分の エ ネルギー
散逸率 D ” は，
材 軸に直 角 方 向の応 力 σ2 および せん断 応 力 τが生じ ない と仮 定すると， 次 式に よっ て与え ら れ る。
D．＝
σ」・
ii・V ・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
一・
…
（14 ） こ こ に， σ、 ：材 軸 方向の 応 力 （1
σ、1
＝ σの，9
，：σ、に対 応 する ひずみ速 度， γ：軸 方 向の塑 性変形が生じ る部 分 の体 積。
各 軸 方 向 変 形 部 分の σ、，
tiお よ び V を表一
4に示す。
表一
4 軸 方 向 変 形 部 分にお け るσ、
，
E、
，
V 軸方 向変形部 分 σ1 葦1 〉 ◇ ASBT σソ
r．
ηd・
θ 〆（2ζb＞ 2ζb・
竃b・
f △貞BD σ卿．
ηd・
θ〆（2ζb） ζb・
μd・
胃 ▽CEF一
σり
凶
■
一
θ〆2 q一
η＞2・
d2・
眉
ロEFHG l一
嚇．
一
θ／22b・
｛f＋2d・
（1一
η）｝・
f a ［；材 軸 方 向の応 力，
E，：alに対応す るひずみ速 度，
V ；軸方向 変形 部 分の体 積，
砺r，
b．
f： フ ラ ン ジの降 伏点，
半 幅お よび板 厚，
σ四，
d，
v：ウェ
ブ の降伏点，
内 法 高 さ お よ び 板厚。
i：は り塑性ヒ ン ジ にお け る 回転 角速 度，
ζ．
V，
a，
μ ：図一
12参 照．
表 中の σ1お よ びE
、は，
圧縮側を 正 とし て い る。
圦 は，
表一
4の数 式を （14）式に代入 する ことに よっ て求め ら れ る。 は り の塑 性ヒ ンジ点に作 用す る曲げモー
メ ン トM
に よ る仕 事 率は， M・
eで表さ れ，
（1ユ）（14
）式および仮 想 速 度の原 理よ り， 次 式が成 立す る。M
・
θ［＝ZD
．十Σ10
パ・
・
…・
…・
……・
・
…・
…・
・
…
（ユ5 ｝ 上 式よ り，M
は次式で与え ら れ る。M ＿
Σ學
＋Σ2
・．
＿．
＿＿．
＿＿＿ ．
．
＿ ．
（15つ θ θ 表一
3のP
お よび 表一
4のE
に含ま れ る θ は， 上 式に より，
すべ て消 去され る。
降 伏 線理論よ り得られ る崩 壊 荷 重は，
真の 崩 壊 荷 重に 対して上界と な る。 そ の た め，
（ユ5
’
）式 中に含ま れ る係 数 ζ，
η，
λお よびμは，
あ る回 転角θ に対する曲げモー
メ ン トM
が最 小値 を と る た めの条 件とし て，
次 式を満 足 しな け れ ば な ら ない。要
一留
一蟹
一蟹
一
・………・
………・
（・6＞ ζ，
η，
λおよびμ は，
厳 密に は，
回 転 角 θ の増 大に伴っ て変 化す る未 知 量とな る が，
以下の式の誘 導に おい て一
定 量 とし て取 り扱う。
こ れ によ り，M 一
θ関 係に おいて Σ1
）”／θ は θを含ま な い定 数 項と な り，
ΣD．／θ の項だけ が θの増 大に伴うM
の低 下 性 状 を 表し てい ること に な る。
M 一
θ関 係に お け る劣 化 曲線の こう 配 は，dM
／d
θ に よっ て求め ら れ る。
耐力が最 大 耐力の 1／2にな る まで の 劣化曲線に おい て，
平 均 的なこ う配K
，を与え る回転 角 をθ匚とす ると，
K、は次 式で表さ れ る。
1 ηd
K［＝−
4A ζb ・
θl
X（σ yJ・
f2
・
b・
B
．十 σyw・
ω2・
d ・
β四）・
・
・
・
・
・
…
（17 ） こ こ に，
β！＝
4十2・
ζ 2 ／λ β．＝
2・
η十（ζb
／d
） 2・
（1
／ μ十1
／η） 図一
10に お ける劣 化 曲 線の こ う 配k
．は，
κ且の弾性 変 形 直 線の こ う配 Mρ／e．
に対する比率と して与え られ るの で，
次 式が成り立つ。
．
−
67
一
歴
藷
・
茄・
…・
……・
…・
………・
…・
・
…・
……
（18） 砧は，
は りの曲げ剛 性，
部 材 長お よ び荷 重 条 件に よっ て定まる量で ある。一
方，
K，／Mρは，
断 面の形状お よ び降 伏 点の み に よっ て定ま り，
M ／M．一
θ関 係に おける 劣 化 曲線の こ う配 を表 して いる。 そこ で， 輪＝
K，／Mp とお くと，
（18）は次式とな る。
産，＝ ＝6
』・
κ｛ガ・
…
一・
…
『
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（18’
） （17 ）式のK
，を （1 ）式のMp
で除し， 薄 肉 断 面 （D
／d
≒1
）を仮 定し て整理 す る と，K
． は次 式と な る。
K
・一一
lk
、ぎ
辛
，，・
，鬘
鴇
轜
る
、・
・
…
一
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（19 ） こ こ に， 2＝
（f
／ω｝2・
（σSt／σ。w）。
結局，K
．の実 験式 を導くこと に よっ て，
島 は （18’
） 式で表さ れ るこ とに な る。 （19
）式に おいて，
断 面 形状のパ ラ メー
タ と降伏 点の みに着目 して，
ζ，
η，
N
μお よ び e，を定 数と する と，
K
，の回 帰モ デル は，
次 式の ように与え ら れ る。K・
一一
，蕩 繍
調
、・
・
……・
……・
・
・
・
・
・
・… （17
） （19
）式に よ る と， β，はb
／d
と回 帰 係 数か ら な る関 数であ り，
β2は（b
／d
）2と回帰 係数か ら な る関 数で あ る。 し か し，
（16）式に戻っ て同 条 件 式を満 足す る ζ，
η，
入 μ につ い て推 察 する と，
そ れ らは，
断 面 形 状d
，
w，b，
f
に よっ て表さ れ る複 雑な関 数で あ る と言える。
し たがっ て， β、お よ び β2 を表 現するパ ラ メー
タにつ い て は， より多くの もの を考 慮 する必 要 が ある。
断 面 形 状 を表す パ ラメー
タとして，d
／w，
b
／f
，
d
／b
を 選択する。
β，，
β2 は， こ れ らのパ ラメー
タ お よび， （d
／b
）2 に よ る線 形 式で表 現で き る と仮 定し， い くつ か の数 式モ デル につ い て 回帰 を行っ た。
h
．の 実験 値は，
最 大耐 力 直後の 急激な耐 力低 下領域一
12．
5一
10．
0 渇 ヲ ロ 贔一
25E
匸 O Ω X 山一
2．
5圖
／ ／ ／ ／ ／ 〆 ／ ／ ／ o o Meo冖 ／ ／藷
＿
／
・／ ／ ／ ／ ／ ノ f
選
／／
。 ＿ 、／
．L
（tl ・ ／：
§
二
：
ノァ／
0−
2．
5−
aD一
フ．
5−
1〔），
0−
12・
5Calculated
by Eq ．
〔21
） 図一
13 実 験 値と計 算 値の相 関 硫♂θμ）一
一 68 一
を除い て，
最大変形ま での劣化曲線を最小二乗 法に よ り 直線 近 似して求め た値で あ る。
回帰に用いた κ． は，（18’
） 式よ り 輪＝k
，f
e
． に よっ て求め た値である。
回帰 を行っ た数 式モ デル の うち最 も変 動 係 数が小さい もの と して，
次の実験 式が得られ た。
K
．一
・h
，／・e
．一一
、繧
薯
緇
認
、…・
一 …
・21 ・ β匚＝
12．
8・
（b／f
）十3．
45・
（d
／b
） 2 βΣ＝
3．
72・
（d
〆w ）−
74．
o・
（d
／b
） cov＝
0．
207 （21）式と実 験 値と の相 関を図一
13に示す。
実 験 値は，
−
2〜−
5に多く分 布 して お り， こ の 範 囲で のば らつ き が大き い た め に，
変動 係 数 が 大きくなっ ている。
本 実 験に お け るf
／ω の範 囲は，
L3〜
1．
8とほぼ一
定 で あり，d
／b
は，
近 似 的にd
／w をb
／f
で除して得ら れ る。
こ の ことか ら，
輪 は，d
／ω，
b
／f
お よ び降 伏点 （ま たは， そ れに対 応 する降 伏ひずみ｝のみ に よっ て表 現で きると考え，
新たな実 験 式を試み た。
回帰モ デ ル は線 形 式とし，
種々 の モデル を用い て回 帰 を行っ た。
その結 果， 変 動 係 数の比 較におい て，
（21 ） 式よ り優れ た実 験 式 が 得られ た。
K・
一一
・xp［
一
・・
693＋51… x−
・・
4・・
y＋ … 79・
9
］
・
・
・
・
・
・
…
（22） cov＝0．
203
b
d
こ こ に・
X ＝＝ア
E・t・
〃＝
万
ε脚 図一
14に （22
）式と実 験値との 対 応 関 係 を示 す。
た だ し，
（22＞式の計 算 に は，
フ ラン ジ幅 厚 比パ ラメー
タ x の値に A．
B，
C
各シ リー
ズの 平均 値 （それ ぞれ， O．
0141，0．
0188，0．
0235
）を用いてい る。
kd／θ P−
12．
5−
lao一
フ．
5 聶 o一
2．
5 00●
α5 0●
IO Og 15 0．
m Og25 0．
se£
・
ε，・ 図一
14 競／佐一
d／w・
εytU関 係
