鉄筋コンクリート造耐震壁の曲げ降伏後の最大耐力に関する考察

NII-Electronic Library Service

1

論 　

文 】

UDG ；69

，

022 ；699

．

B41 ：624

．

012

．

4 日本 建築 学 会 構 造 系 論 文 報告 集 第 378号

・

昭 和 62 年 8 月

鉄 筋

コ

ン

ク

リ

ー

ト

造 耐震 壁

の

曲

げ

降伏 後

の

最 大 耐 力

に

関

_す

る

考 察

正 会 員 正 会 員 正 会 員

白

狩

町

石

野

田

芳

亘

郎

＊

＿

＊＊

寛

＊ ＊ ＊

　

1

．

は

じ

めに

　

筆 者 等

は

，

前

rv1LZ

｝_{におい て}

_FEM

_{解 析 手 法}

_に

_よ

_る

_数

値 実 験 結 果

や

既

往

の

実 験 結 果

に

基

づき

，

鉄 筋

コ ン ク リ

ー

ト

造 耐 震

壁の

最 大 耐 力

を

推 定

す るためのマ クロ モ デル を

提 案

し

，

そ の

適 合 性 等

につい て

考 察

し た。 こ のマ クロ モ デル は

，

_加藤

・

称 原

の圧 力

場

理

論

B）_に

_{付 帯 柱}

_{の せ ん}

_{断 力}

負

担 を

考

慮 し た もの で

，

曲 げ

破 壊

か ら

，

せ ん

断 破 壊

まで の

耐力

を

一

貫

し て

計算

す ること がで き

，

実

験

結

果

と の

対

応

も

良 好

で あっ た

。

し か し

，

この マ クロモ デル で は

，

耐

力 を 計

算

す る た めに

，

_多

数 回の

_収

れ ん 計

算

を 必

要

とし

，

最 大

耐

力

の

推定

式

も

陽

な

形

で は

，

表 現

さ れて いな か っ た。

　

一

方

，

既

往

の

_曲

げせ ん

断加 力

の

耐 震 壁

実

験

結

果

をみ る と

，

曲

げ

破 壊

の みな ら ず

，

せん

断 破 壊

と

報 告

さ れて い る

耐 震 壁 も含

めて

，

その

多

く が

最 大 耐 力

まで に

，

引 張 側 柱

主 筋

およびほと ん どの

壁 縦 筋

が

降 伏

し て い る

（

以 下 本 報

で は

，

この よ う な

場 合

を

，

曲

げ

降 伏

して い る と

呼 称

する

）

もの と

推 定

さ れ る が， その

最 大 耐 力

は，

通 常

の

曲 げ理 論

による

値

に は

達

して い ない

も

のが

多

い

。

　

本 報 告

で はこの

点

に 着 目 し

，

前

報

u

・

2切 マ クロモデル を

最大耐 力時

に

耐

震 壁

が

曲

げ

降伏

し てい る

場

合

に

限

定

し て

適 用

し，

耐 力

の

推 定 式 を

陽 な

形

で

誘 導

す る

。

このマ ク ロモ デル と

曲

げ 理

論

との

比 較 検 討

か ら，

曲

げ

降 伏 後

の最

大 耐 力

は， この よ う なマ クロモ デルを

採

用 す ること に よ り

，

_{機構 的}

により正 し く

把

握

さ れ ること を

示

す。

』

　

さ ら に

，

耐 震 壁の

耐 力

へ の

横 筋

の

効 果

と

曲

げ

降伏

を 保

証 す

る

横 筋

量 につ い て

考

察

す る と

と も

に

，

耐 震 壁

の じん

性

につ い ても

，

こ の マ クロモ

デ

ル に

よ

る

耐 力

の

_計

算

結

果

に基づ いて あ る

程 度 推 定

で き る こと を

示

す。 　

2．

マ クロモ デル

　

本 報

で の マ ク ロ モ デル は

，

文 献

1

）

と 同

様

に

，

_頂

部

に

水

平

荷 重

を 受 け る

片 持

形 式の

耐

震 壁 を 対

象

と してお り

，

耐 震 壁

のせ ん

断 抵 抗 機 構 を

，

横 筋

に よ る

機 構

と

付 帯

ラ

ー

メ ンの

拘 束 効 果

に よる

機 構

に

分

け

，

耐 震 壁

の

耐 力

は

，

両

機 構

の

耐 力

の

和

と し て

評 価

さ れ る と

考

え る

も

の である

。

　＊ _{（株 ）熊 谷 組 　原 子 力 開発 室 建 築 技 術 部}

・

_工修 鵯 明治 大 学 　教 授

・

工博 ＃ i

（

株 ）

熊 谷 組

　

原子力開発 室建 築 技 術 部

・

部長 　 　 （昭 和61　

ij

　12_月9_{日原 稿 受 理}

1

た だ し

，

文 献

1

）

で のマ クロ モ デル に よる

計

算結果

の

斜

コ ン ク リ

ー

ト

プ

レ

ー

ス の

形 状

は

，

引 張 側 柱 頭 付 近

で

，

FEM

解 析 結 果

の

主 応 力 図 と

や や

相 違

が み ら れ た

（

文 献

1＞

，

図

一

19

参 照 ）

の で

，

本 報

の マ クロモ デル で は， こ れ を

改 善 す

る ために

，

文 献

1）

では

考 慮

さ れ てい な かっ た

，

引 張 側 柱 頭

の せ ん

断 力 負 担

が

考 慮

されて い る

。

　

こ の マ クロモ デル は

，

設 定

し た

機 構

の

力

のつ り

合

い

を

満

足 し

，

材 料

の

_{破 壊 条 件 を 冒 さ}

ない とい

う条 件 下

での

耐

力 を

与

え る も ので

，

下 界 定 理

に

基

づ く

も

の で

あ

る

。

　

本

報

では

，

曲

げ

降 伏

後

の

最 大 耐 力

を

対 象

と し て お り

，

引

張 側

柱

主 筋

お

よ

び

壁 縦 筋

は

，

最 大 耐 力 時

に

降 伏 耐 力

に 達 し ている

も

の と

す

る。 ま た

，

頂 部

の は りは

剛強

で

あ

る こと を

前 提

とし

，

そ の

破 壊

は

考 慮

し て いない

。

　

な お

，

以 下

に

用

い る

記 号

の

説 明

は_， ま と め て

末

尾に

示

す。

　

2

．

1

　 横 筋

の

機 構

　

こ の

_{機 構}

は

，

Fig

．

1

の

よ う

に

，

横 筋

の

応 力 と

それ につ り

合

う

4se

コ ング リ

ー

ト

ブ

レ

ー

ス の圧

縮 力

，

柱 主 筋

の

応

力

お よ

び軸 方 向 外 力

に よっ て

構

成

さ れ る ものと する。 こ の

_{機 構}

に よる壁

脚 部

の

_曲

げモ

ー

メ ン トwM は

，

次 式

と な る

。

　　 　

wM ； γ

・

T

ジ

1・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　（1 ）

　2

．

2　付帯

ラ

ー

メ ンの

_拘束機構

　

この

_機構

は，

Fig．2

の よ うに

，

付 帯

ラ

ー

メ ン の

軸 方 向

抵

抗

，

曲

げ お よ

び

せ ん

断

抵

抗

，

縦 筋

の

応 力

，

軸 方 向 外 力

お よ び

斜

コ ン クリ

ー

トブ レ

ー

ス の

圧 縮 力

にょ り

構 成

さ れ る

も

の と

す

る。 こ こ で

，

圧 縮 側 柱

お

よ

び

引 張 側 柱

は

，

そ れ ぞ れ

，

脚

部

お よ び

，

頂 部 加 力 芯

を

固 定 端

と

す

る

片 持 柱

に モデル化 し， 壁

板

の

斜

コ ンク リ

ー

トブレ

ー

スが

付 帯 柱

に ぶ つか る

高

さ

Yc

，

　

yt

_は

，

付 帯 柱

_固

定

端

の

曲

げモ

ー

メ ン トが

，

終

局

曲 げ

モ

ー

メ ン トに

達

す る と きの

値

と して

計

算

するt「1）

_。

　

こ の

機 構

の

鉛 直 方 向力

のつ り

合

い よ り，

次 式

が

得

られ る

。

　　 　

（

1

一

γ

）

Tv

十vTv 十¢

C

十，

N

＝

vf2

・

，

tllCOS2

θ

　　 　　

十

（

Yc十

_yt

− h

）

sin θcos θ

i

…



…………・

・

（

2

＞

壁 脚 部

の

曲

げモ

ー

メン

ト

，

M

は

，

下 式

と な り

，

　　 　

，

M

＝

O

．

5

〔

（

1

一

γ

）

Tr

・

1

−

‘

C

・

1

一 91 一

N工 工

一

Eleotronio _Library

　　 　　　

十 ン

fl

・

_，

t1

〔

Yc

−

yt

十

h

）

lsin

θ

COS

θ

　　　　　

＋

（

Yc

＋

y

，

− h

）（

Yc

−

yt

＋

h

）

sin3 θ

1

〕

・

・

…

（

3 ）

式

（2 ）

よ り‘

C

を

求

めて

式

（3 ＞

に

代

入 する と，

次 式

が

得

ら れ る

。

　　 　

，

M

；

（

1

一

γ

）

Tr’1

十〇

．

5

げ

T

ジ

1

十〇

．

5

，

Ngl

　　 　　　

− IVGI

｛

1

＋

_〔

a ＋

_β

一1

_〕

λ

tan

　

elll

−

（

a

一

_β

＋

1

_）

　　 　　　

・

λ

tan

θ

｝

／

12

（

1

十

tan2

の

1

…

　

………・

・

…・

（4 ）

こ こ に

，

　 　 　

α

＝

Yc

／

h，

β

；

yt

／

ん

，

λ

＝

＝

h

／

1，

　

N6 ＝

vf

ち

。

，

tt

式

（

4

）

中

の

，

斜

コ ン ク リ

ー

ト

ブ

レ

ー

ス の

角 度

θ は

，

壁

頂

部の 曲 げモ

ー

メ ン トの つ り 合いか ら

，

式

（

5

）

と な る注2） 。

　 　 　 　

λ，ハ

11

　 　 　

tan

θ＝＝

　　 　　　 　

2

（

Sm

十 rN 十 λINS

）

・

｛

1

＋

1

＋

4

駲

＋

灘警

翫

捌

｝

　　 　　 　　　 　　

・

9・

・

・

・

・

…

　

曁

・

…

　

一

噛

・

…

　

9・

・

…99・

・

・

・

…

　

（5

）

　

とこ ろ で_， こ の

機 構

の せん

断 力

は_，

式 （

6

）

と な る が，

　　

ノ

Q

＋，

Q

＝1V61tan

θ＋

（

α＋

β

一1

）

λ

tan2

θ

｝

／

　 　 　 　

・

（

1

十

tant

θ

〉

・

…………

　

……・

…・

…

（

6

）

このせ ん

断 力

は，

斜

コ ン ク

リ

ー

ト

ブ

レ

ー

ス の

角度

が，

式

（

7

）

の と き に

最

大

と な り

，

式 （

8

）

で

与

え ら れ る

。

1

．N Q　　

厂

一

一

　

一　一

一一一一一一一

一一

一』

一

一

一

「 　　 　卩 → ₁

　　　旨

　　　

1

　　　｝

　　　旨

　　　

1

11 _： 　旨

　

「

45P

　I I　　　　　　　 I l 　　　　　　　 I ，

・

・

，

1

　

｝

．

N

，

・

・

．

1

マ

・

　

　

1

：

1

幸

≡

≡

斗

≒

≡

≡≡≡

≒

il

岡

L

＝

一

一

IN

h

Fig

．

1

　

Shear

　resistant　mechanism 　

based

　Qn　

horizontal

　rein

−

　 　 　

fQrcement

N

↓

Q 　 」

　

1

　

…

，

芒

』

F

≡

_く

ヨ

i

_，

_テ

≡

≡

一

淵

　 　

　

i

　 l　 　 　

．

TY 　 　 1

　 　

…

＼　 　

1 宦C

｝

旨

旨

yG

静

コ

覗

。 ［ 　 　

一

Q

　

 

匸 　 　

罰

「

｝

− 1 甲 　

一

　 　

一

　

了

　

一

T 　

一

　

暫

　

一

　 　

」

　 　 二 　 晒 L

I

亠 「 レ

｝

　 r 厂 　 　

一

＝

L

盈

Fig

．

2　Shear

　resistant　mechanism 　

based

　on 【estriction 　of　the

　 　 　

surrounding

　

frame

一

₉₂

一

　　　 tan

θ

＝

（

α＋

_β

一

1

｝

λ＋



（

a ＋

_β

一1

）

t λ2＋

1 …・

（

7

＞

　　　

！

Q

＋，

Q

＝

NG

　

1

（

α＋β

一

1

）

λ＋

　

（

a ＋

_β

一

1

）

tλ2＋

1V2

　 　 　 　

・

甲

・

・

・

…

　

甲

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

（

8

）

この と き の

鉛 直 方 向 力

のつ り

合

いは

，

式 （

9 ）

と な る。

　　　 2 （

1

一

γ

＞

Tr

＋ vTv

＝

Nl

　

ll

−

（

α＋β

一

1

）

（

α

一

_β

一

1

〕

λt

　　　 　

−

（

a

一

_β

一

1

）

λ



（

α＋

_β

一

1

）

2λs＋

1

｝

／

2

−

，

N

　 　 　 　

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

甲

・

・

…

　

一

一

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

（

9

）

　

い ま

式 （9 ）

で

，

左 辺

〉

右 辺

とな るよ うに

，

柱 主 筋 と

壁 縦 筋

が

配 置 さ

れて い る

場 合

，

引 張 側 柱 主 筋

と

壁 縦 筋

の

降 伏 を仮 定

した

式 （

4

）

の ，

M

は，

式 （

8

）

に

加

力 点

高

さ

h

を

乗

じ た

値 以 下

と な る た め

，

下

界 定

理の

立 場

か ら

，

こ の

場 合

に は

柱 主 筋

や 壁

縦

筋 は

降 伏

せ

ず

に

_，

付 帯

ラ

ー

メ ン の

拘 束 機 構

が

形 成

さ れ る と

判

定

さ れ， こ の

機 構

の せ ん

断 力

は

式

（8 ）

で

与

え られ る

。

しか し

，

本 報

の マ クロ モ デル で は， a と

β

の

計 算

は

，

柱 主 筋

の

降 伏 を前 提

とし ている た め， こ の よ う な

場 合

は，

本 報

の マ クロモ

デ

ルの

適

用

範 囲 外 と

な る

。

　

2

．

3

　耐 震 壁

の

終 局 曲 げ

モ

ー

メ ン ト

　耐

震 壁

の

終 局 曲 げ

モ

ー

メン

ト

Mu

は，

横 筋

の

機 構

に

よ

る wM と

，

付帯

ラ

ー

メ ンの

拘 束 機 構

に よ る 躍 の

和 と し

て

表

さ れ る。

　　　 Mu

＝

wM 十，

M ＝1

「r

・

1一

ト

0．

5

　vTr

。

1

十

e．

S

（

N 一

認

）

1

　　　 　　

−

N6111

＋

（

α＋β

一

1

）

λ

tan

θ

Hl

−

（

α

一

β

＋

1

）

　　　 　　

・

λ

tan

θ

1

／

12

（

1

十

tant

θ｝

｝

・

…・

…

　

…・

……

（

10

）

　

こ こ で，

耐 震 壁

の

耐 力

は，

横

筋

を すべて

有

効

と し た

場

合

に

_最

大

に な る と は

限

ら ない

。

本 報

で は

，

横 筋

の

機 構

に

用

い ら れ る

横

筋

比

P

畆

を

0

か ら，

実 際

に

配 筋

さ れ て い る

横 筋 比 ま

で

漸 次 変 化 さ

せ

，

Mu

が

最 大 と

な る

も

の を

，

耐 震 壁

の

耐 力

と した

。

　

3．

マ クロ モ

デ

ル の

検 証

　 本 章

で は

，

本 報

のマ ク ロ モ デルを

検 証 す

る た め に

，

こ のマ クロモ デル による

計 算 結 果

を

，

FEM

解 析

結

果

や

既

往

の

_実

験 結 果

と

比 較

す る。 こ こで

FEM

に ょ る

解

析 は，

Table

　

l



Dimensions

　and 　material 　

properties

　of　sheai 　walls

　 　 　 　

analyzed 　

by

　FEM specセ

η

 

P司_1障

_ろ

2

解

W 卜 3

_梱

．

₁

_製

一

₂

_．

．

_{2 』}

．

W・II

−

M Re 「erenceAOYAM バ CH 旧 ぜ】 TAKAD メ h　κ　2 ■lo×2叩 了o困50120 　x 　200 ‘20x20u Column40 ×2020×2010 ×1030 　×　30 30x30

｝

誓 o

一

 

萋

6Beam40 ×3D15

×

1030 　

×

　30 30x30 wall

　

th 齢 S 田

．

93

，

0 8

．

0 8

．

o COIumnD ■2

−

D1320

−

4

．

0

唇

4

−

D15

、

2

−

DlO8℃161：

Bll1

：

Bll

Beam6D293 ｛ ｝22 臼

一

1

，

0910

−

D198

−

D22

　

“

．

1

　ヒ

蘯

　2 　 ≡

1

ξ

w・ト_{中 凋} o

．

呂5D

、

2L 2

，

0　 2

，

012 HooPD6

−

＠501

．

4か＠50D10

−

＠研 団o　 　 mo气鰤 D1 α

一

＠67 StlrruPD10

−

＠1001

．

4。

一

＠50D13

−

＠50D13

−

＠5 r

．

c 〔k齢   ｝ 29了 2〜429134 了 353352235 〇

一

U」

呂

OQf 咤

〔k9ゆ  レ 23

、

61

．

2π 2B

，

132

、

133

．

駐 24

，

5 盲8

．

8

　一

§

ミ

臨 臨

・

び 36802130382 “ 382036203820 桝  3 謳

｝

匡

E

麟

躍

・ 36202990420D4200420039504152

Axial

　

force〔tonl24

．

巳 5

．

4 532 63

．

2

NII-Electronic Library Service

Table

　

1

に

示

す

8 体

の

_耐

震 壁 試

験 体

に

_対

し て

行

っ てい る

。

な お

，FEM

解 析 プ

ロ

グ

ラム の

_妥

当

性

につ いて は

，

文 献

1

）

で

検

証 し

．

解

析 結

果 が

実

験 結 果 と よ く 適 合 す る こ と

を

確

認 して い る_。

　

3

．

1

　 最 大 耐 力 時

の

状 況

　 最 大 耐 力 時

の

状 況

につ い て

，

既

往

の

実

験

結

果お よ び

FEM

_解

析 結

果 とマ ク ロモ デル に よる

計 算 結 果

との

比 較

を

Table

　

1

中

の

Wall

＃

1

，

　

Wall

＃

1

”

お よ

び

WI −

3

の

3

体

を

例

と して

，Fig．

3

に

示

す

。

　 本 報

のマ ク ロ モ デル で は

，

文 献

1

）

の マ ク ロ モデル に

加

え て，

引 張 側 柱 頭

の せ

ん 断 力 負 担 を考 慮 した

が

，

計 算

結

果の

斜

コ ンク リ

ー

トブレ

ー

ス の

形 状

が

，

文 献

1

）

のマ クロモ デル に

比

べて_，

FEM

_解

析

結

果

の

主 応 力 図

と， さ らに

良

く

対 応

して い る

（

文 献

1

）

，

図

一

₁₉

_{参 照 ）}

_。

_ま

_た

_，

斜コン ク リ

ー

ト

ブ

レ

ー

スの形

状

は

，

実 験 結

果のひ びわ れ

方向

と も

類似

して お り，

本報

のマ クロモ デルによる，

耐

震 壁

の せ ん

断 抵 抗 機 構

の モ

デ

ル

化

は，

実 状

に

近

い

も

の

と

考

え ら れ る。

　

3

．

2

圧

縮 側 柱 脚 部

の

応 力 状 態

　

付 帯 柱

に

対 す

るモ

デ

ル

化

の

妥 当 性 を検 証

す る た めに_， 圧

縮 側 柱 脚

の

応 力

につ い て

，FEM

解 析 結 果 と

マ クロ モ デル に よ る

計 算 結 果

を 比

較

し て

，

Fig

．

4

に

示

す

。

図

よ り

，

や やバ ラツキ も み ら れ る が

，

付 帯柱 を 大 胆

に

片 持 柱

とモ デル

_化

し た に も か か わ ら

ず

，

両 者

は

比 較 的 良

く

対 応

して い る

。

　3

．

3　

最 大

耐

力に

_関

す る

既 往

の

実 験 結 果

との

照 合

　

頂 部

に

水

平

力

を

受

け る

片

持 形 式

の

耐 震 壁

132

体

圃 _に つ い て

，

_実

験

結 果

の

最 大 耐 力

とマ ク ロ モデル による

計 算

結

果

を

比

較

す る。

　

Fig．

5

に

．

実

験 結 果

を

計 算 結 果

で

除

した

値 （

rex，

．

／

τmacr 。

）

と

，

壁

補 強 筋

比

（

Pw

＞

， コ ン ク リ

ー

ト

圧 縮 強 度

（

f2

）

・

お よ び

，

高

さス パ ン

比 （

ん／の と

の

関 係 を示

す

。

図

よ り， レ 澄

、

．

ウ

．

・

彫

’

二

・

　

ダ

日毳11＃1

”

（a）　Creck　distribuしiens　（Experiment）

レ



_，

iii

　

、

：

’

覧

玉

こ

」

丶

（b）　　Principal　strgss 　dLsしrib腫tio且s　（FE目）

rMFE

鬥

（いm）

20

レ

　 　 　 （c）　Concrete　dtngonal　struts 　（四acro 　modeD

Fig

．

3

　

Comparison

　

between

　calculated 　and　experirnental 　re

．

　 　 　 su 【ts　_at　the　_{ultimate 　state}

ぞ

一 _{一 一} （a）nement o

／

rOr

匚

v （し） 100 〔b）　n翼i8且「O「C已 100 　 o

、

．

、

o

〆

rQ

岡‘

．

。

　CO （c）　Shear　force100

Fig

．

4

　

Moment

，

　axial　and 　shear　

forces

　at　the　

base

　ofcQmpressiQn 　co 監umns 　calculated 　

by

　FEM 　aロ

d

　macTo 　 model

一

₉₃

一

　 L 　

L

　 q 　 a £

．

冒 D ＼ 嚢

。

ド

（a）　τ OXP

．

ノτ

mn匸

eo

　

−

P

凵

｛

戀

1

_葉

　 o

．

6

11

・

4 」1

，

2

丶

1

．

・

50

．

8 　

e

．

6

　 　 　 f

．

’

（ks／en：_） − 　200　　 　　 　　 　　 　 　 　 400　 　 　 　 　60D （b》　　

τ

臼

冨

g

，

〆τ

囗

o

匸

rO

瓣

OOO 　 　 　 　 O

靆

　 oa  

一

＋20％ OO

一

2D％ 舳

略

1

開

of

　

T

¢町

P

．

ノreecre 　 F

．

1

、

03 S軸 団 面正

8U露

o　　 　　

”

・

0

、

12　　h／¢ 　 　 　 1

．

0　 　 　 　2

．

O 　 　 　 （c）　　τ e

麗

，

．

！τ

顔

昌

‘

ro　

−

hll

Fig

．

5

　

Comparison 　

between

　experimental 　and 　calcu 且ated　results

実 験 結 果

と

計 算 結 果

の

比

は

，Pw ，

f2

お

よ

び

h

／

l

の

変

化

に よ り

差

は み ら れ

ず

，

計算結

果

は

実 験 結 果

と よく

対 応

し てい る

。

なお

、

₁₃₂

体の実 験

結

果 と 計

算 結 果

の比の

平 均

値

は，

LO3

で あ り， そ の

標

準 偏 差

は

，

0

．

12

と なっ て お り

良 好

な

結 果

となっ て いる

。

　

また

，Fig．

6

に は

，

耐 震 壁

の

最 大 耐

力に 影 響 を 及 ぼ す

各

因 子 を独 立

に

変 化 さ

せ た

既 往

の

実 験

結

果

4L6 〕

，

10｝とマ ク ロ モ デル に よ る

計 算 結 果

と

を比 較

して

示

す

。

図

よ り

，

マ クロ モ デル に よ る

_{計 算結}

果

は

，

実 験 結

果の最

大 耐 力

と よ く

対 応

して おり，

本 報

のマ クロ モ

デ

ルでは，

各 因 子

の

変

化

による

影 響

が

良

く

評 価

さ れ てい ると

判 断

さ れ る

。

な お

，

Fig．

6

に は

_{参 考}

の た めに

曲 げ

耐

力

の

略

算

式

（

式

（

11 ））

， お よ

び

，

広 沢

式 （

文

献

9

）

，

式

（

4，6，

2）参

照

）

に よ る

計

算 結 果

も 示 して あ る

。

　

4．

耐

震 壁

の

曲 げ

降

伏

後

の

最

大

耐 力

に

関 す

る

考

察

　

既

往

の

曲 げ

せ ん

断 加 力

の

耐

震 壁

実

験

結

果

を み る と

，

曲

げ

破 壊

の みな ら

ず

，

せ ん

断

破 壊 と

報 告

さ れ てい る耐 震 壁 も

含

め て そ の

_多

く が_，

引 張 側 柱 主 筋

およ びほ と んどの

壁

縦 筋

の

降 伏

を

伴

っ て

最 大 耐 力

に

達

し て い る。 こ のよ

う

な

状

態

で は

，

壁 脚 位 置

に

生

ずる

引 張 合 力

と

，

圧 縮 合 力

の

値

は_，

通 常

の

曲

げ

耐 力

を

計 算

す る と きに

仮 定

さ れ る

値

と

同

一

_{であ り}

_，

_{実 験 結 果}

_{で の}

_{壁 脚 位 置}

_の圧

_{縮 応 力 分 布}

_が

_，

_曲

げ 理

論

の

仮定

と

一

致

す れ

ば

，

実 験結

果

は

曲

げ

耐

力

と

一

致

す る は

ず

であ る。

　

Fig．

7

に

，

実 験 結 果

の

最 大 耐 力

と

，

本 報

のマ クロ モ

デ

ル お よび

曲

げ

耐 力 略 算 式 （

式

（

ll ）

）

に よる

計 算

結

果

と の

比 較

を

示 す

。

図 中

の

試 験 体

th3｝_は

_，

_{実 験 結 果}

_で

_{曲 げ破}

壊 と報 告 さ

れ ている

も

の

，

お よ び

せ

ん断 破 壊 と報 告

さ

れ

ていて

も

，

最 大 耐 力 時

に

引 張 柱 主 筋

およ びほ と ん どの

壁

T

．

　 魄／

団

り

　一一

_ro

＋

” 　 P6s_／

囗

  ／ ／ 　 　

／

／ ’

9

，

／ ／

一

（・｝C。mp ・es・iv・・t肥nglh 。f　c・。c・etel°， ヒ　ft1！ uり ・

レ

ぞ

　 6

．

卜

tua 　 　 　

σ

鹽

‘ヒ 〆di

じ

ロ

｛k

！

ノぴレ

認

＿

影

鶯

瑤

、

．

“

一

…一

20　 　　tO　　　 60 （b）AxiaHo・ce6，

r．

lkg ／ c

“

t

）

　　　　　

／ ／

　　　

／ ／

　　

／。

K

。

・

1。・ 《_ツ

・

一

一

一

．

一

一

『

瓏

（c｝ Reinforcing　bar　of 　wallGl



〔d）Main　reinforcing 　ba［of 　column6 ｝

【

、

 

ロ

リ

〔e）

　

Heigltt　span 　ratio6 ｝

T

．

ζ

匡

s／ c

“

一

） ］co

O

　　　　　Experiment Macroロodel Eq

．

　_P・叩 。sed　by　HIROSA−AY’

一一一

_Fle にura置　t』eory 　（Eq

．

（

11

））

　 　 　 　

（f）

　

Depth　of 　co［umn4 ｝

Fig

_．

₆



The

　effect 　of 　various 　

factors

　on 　the　ultimate 　strength 　Df　shear　 walls

一

₉₄

一

NII-Electronic Library Service

縦 筋

の

降伏

が

確

認 さ れ ている もので あ る

。

　 　 　

Mu

；

Tr・

i

_{十 〇}

．

5

　vTr

・

1

十 〇

．

5

　

N ・1・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

（

ユユ

_）

　

図

より

，

マ クロ モ デルの

_計算結

_果

は_，

_実

験

結

果

と

良

く

対

応

して いる が

，

曲

げ

耐 力

略

算

式

で は

，

せ ん

断

応 力 度

レ ベ ル の

高

い

試 験 体

に

対

して

，

最 大 耐 力

を

実

験

結

果

よ り

大

き め

に

評 価

して いること が わ か る

（

な お

，

e

関 数 法

に よ る

曲 げ 耐 力

B

切 計 算 結 果 も

，

Fig

．

7

（

b

）

と

同

様

な

傾

向

で

τ

exp

．

（kg／di） 100 　 　 免

　 　

・

9

尹

゜ ＿ 、

＿

，

．

鵬

．

，

＿

。

．

1

．

ce o 　 　 s

』

血側

　

餾

i

驫

【

巳o

国

　　　　　　　

，

　

−

　@D．0 　 　 　

　

τ

囗

acro （k8 ／面

3^

認 。 B100 （掴 ）　　hacro 團

e1

@

　

　

　

 

。

−

　

％

　

　Q u

儲慧

muo 叮區o．即 ■ 0 」 8 （kg ／dl 　　　 O　　　　　

　

　

　

200Cb

）

　F且e

：

ura且t

ory

（

Eq

．〔i1 ）） Fig ．ア　Comparison 　between 　experimental 　and

　

lcula

d

　

re

一 sults

　

　

　

iN 广

一

一

〒

一

一

一

一

一

ﾎ|

一

_「

一

．

一

一

一

一

一「碍

「一 一一 一

＼

一 一 一 一

I

　

　

　



　

　

I

　 　 ：

@i

＼

E彗　

・

司

，

e 　　　　t ξ kユhFig

．

8 　The 　

vertical

　reaction ，　C，　and　th

@distance

　

Qf

　eccen吐

ric

． 　　 　

tity

， 　e ，　

　

th

e

b

e o @

ear

　

ll

死

…

r

副

透

 

  09 語 、O

〔

層

o ）

剛

」

o

一 a

，

Re

日

ﾉiqfi

．

　

C N ゜ t

／

1 　

〔b ）

。

駕 D． 　OOpL−

’

，． 　　　e

閣

CTO（ 

冫

且

03Ddi3

」 臼nGe　

q

「eGGe 目しrユ

Gity

、 　eFig ．9　The　

vertical

　

reacti

M

， 　

C

，

　and 　

distance

　

Qf

　eccentriclty ， 　

　e ，

ca

u

［

ated

　

by

　

FEM

　_and 　 macro 　

m

el

あっ

た

）

。

　

こ

の

よ う

な

結 果

と

な る 理

由

_は

本

報

の

マクロモデ ルを 用い

る こ

とによ り 以 下 の よ う 説

明

で きる

。

ここ で ， 考

察 を

簡

明

にする

た

め に，

筋 の 機

構 に

用

い

ら れ る

横

筋 比

P

翫 が

0

の

と

き

，

す わち ，

付 帯

ラー

メ

の

拘束 機 構

の

み の

場

合

に，

耐

震

壁

の

耐 力 が 最大 な る 場合

を

例

に とっ

て

検討す

る

。 　こ のと き

の

耐震

壁

の

力 は， 次 式

で

与えら

れ

る。 　

　

　Mu

；ε

M

＝Tv・

1

十

〇

．

5

　

FT

ジ

1

〇 ．

5N

。

1

　 　　

　　

−

N

。

tll

＋（

a

＋

β

一

ユ

）

λ

　

tan　eHl

−（

a

β ＋

1

）

　

　 　

　　

・

λ

tan

θ

Vl2

（

1

十

tan2

）

｝

・・

一

・ ’

一

…

・

… … … （

12

）

式

（

12

）

と

，

（

ll

）

の 曲 げ

耐力略算

式 の 比

較に よ り， 式 （1

j

では

，曲げ

耐力

略算式に，

下

式に

示

す曲

げ

モ

ー メント の

補

項

AMu

が 付

加

さ

れ

て

い

る

こ

とに な

る

。 　　

　

AM

。

＝−

N

。 　t　

ll

（

a

＋ β 一

1

） λ

tan

θ｝

　

　　

　

　　

・il −

（

α一

β

1

）λ

tan

θ

｝

A2

（

1

＋

tan2

θ ）

｝

　

　

　　

　

　

　 　……

… … ・

…

_{・ …}

_・

_・

… ・

… … … ・ （ ユ

3

）

u

_{は ，}

_式

（

14

） ， （

15

）に

示 す 斜 コ

ン クリ

ー

ト レー ス

に

よる圧

縮

力

の 壁

脚

位

で の鉛

直

方

向反

力

C

と

，

そ

の

作

用

位 置の 圧 縮

側

柱

芯か らの偏 心 距

離

ﾆ

の積 と

な っ て

いる（Fig ．

8参照）。

　

　

　

C ＝

B11

十

（

α

＋

β

一

1

）

λ

tan

θ

V

（1 ＋

tan

’θ） 　　

　

　　



　 　 …… …

…

・ …・ ・

…

… …… 一 ・

・

（

14

）

　　

e

＝

」

扛

一 （

α

一

β

十

1

）λ

tan

θ｝ ／

2

… … … ・・

… （

15

）

し

た

が っ

て

，

AMu

は

，

曲

げ 耐

力 略

算 式 仮定し てい

_る

応

力中心

間

距 離と

， 本

報の

マ

ク

ロ

モデ

ル

に よる それ と

の

相 違 よ っ て 生 ず る

_{曲 げ モ ー メン ト}

_{の 変}

_化

分を

意

味し て _{い る}

4

｝ 。

　

Fig

．

9

は

， 式 （

14

），（15 ）による

C

お

よ

e

を

， そ

れ

ぞ

れFEM 解 析結 果 と 比

較した

も

ので

あ

E5

）

。

こ

こ

で 検 討

の

対 象と し た

FEM

解

析

結 果

， 　Table 　

1 中

の 耐 震 壁 のうち ， 本 報 の マ

ク

ロ

デ

ル

に よ る

計

算 結果 で ，横 筋 の

機 構

に用 いられ る

P

が 0 の

と

き

，

耐

力

最

大

ﾆ

な_っ

た

6

体

で

ある 。図より ややバラツキも見られるが， 両者はほぼ対応 しており，Cとeの積であるAMuは妥 霸＼鉾Vζ

4

｝

l

当 と 思 わ れ る

。

こ れに

対

して

，

式

〔

11

）

の

略 算 式

で は

常

に e

＝0

と

仮

定

して い ることにな る。 ま た

，Fig，

10

に

Table

　

1 中

_の

Wall

_＃1

”

_を

_例

_{と して}

，

_{壁 脚 位 置}

_の

_鉛

_直方

向

応 力

分 布

図 を 示 す。

図

より，

FEM

解 析

とマ クロ モ デ ル に

よ

る

応 力分 布

は

，

その

形 状

は

や

や

異

な る

も

の の

_，

圧

縮 領 域

は

類 似

し て い る の に

対

し

，

e 関

数 法

に よ る

曲

げ

精

算 解

の

応 力 分 布

は

，

圧

縮 柱 側

に

大

き く

偏

っ て お り_，

FEM

_{解 析}

と か な り

異

なっ た

傾 向 を示 し

て い る。

　

この よ うに

曲

げ

理 論

で は

，

略 算 式

および

精 算 解

と

も

に

，

壁

脚 位 置

の圧

縮 応 力

の

分 布

が

，

FEM

_{解析 結 果}

とか な り

異

なっ ていること が わ か る。 これ は

，

本 来 線 材

に モデル

化

で き る

部 材

に

適 用 す

べ き

曲

げ

理 論

で は

，

斜

ひ び わ れの

発 生

に

伴

う

ブ

レ

ー

ス

構 造 化

の

影 響

が

考

慮

でき ないた めで

あ

る。 こ の た

め

，

通 常

の

曲 げ理 論

に

よ

る

最 大 耐 力

の

計

算

結 果

が

，

実 験 結 果

や

FEM

解 析

結

果

と あ ま り

適 合

し な く な っ て い る。 これに

対

し て

，

本報

の マ クロ モデル では

，

最 大 耐 力

の

計 算 結 果

が

，

実 験 結 果

お

よ

び

FEM

解 析

結

果

の

耐 力 と良 く適 合 し

て お り

，

こ の

影 響 を 適 正

に

評 価

し て い る と

考

え られ る

。

　

5．

耐 震

壁 の

最 大 耐 力

へ の

横 筋

の

効 果

に

関 す る考 察

　

曲 げ

せ ん

断 加 力

を

受

ける

_柱

やは り

部 材

で は

，

主 筋 量

が

少

な く， い わ ゆ る

曲

げ

破

壊 型の場 合には

，

主

筋

を

降 伏

さ せる

程 度

にせ ん

断 補 強 筋

が

配 置

さ れ ていれ

ば

， そ れ

以

上

にせ ん

断 補 強 筋 を配 置

して

も

，

耐 力

は ほと ん

ど 上 昇

し な い。 そ れ に

対

し て

，

主 筋 量

や

軸 力

が

大

き く な り

，

主 筋

が

降 伏

しないせ ん

断破 壊 型 とな

る

場 合

，

せ

ん断 補 筋 量

の

増

加

が

，

耐 力

上

昇

に

寄 与 す

る

よ う

にな るこ

と

が

一

般

に

認 め

られて い る。 これ に

対

し て

耐 震 壁

の

場 合

に は

，

壁 補 強 筋

が

通 常 縦 横 等 量

に

配 置 さ

れるた め，

横 筋 単 独

の

耐 力

へ の

効 果

は

十 分

には

明 ら

かに

さ

れてい

な

い

。

　 本章

では

，FEM

に よ る

数 値 実 験 結 果

と

本 報

のマ _クロ モ デル によ り

，

耐 震

壁

の

_最

大

耐

力

へ の

横 筋

の

効 果

につ い て

考

察

す る。

　5

．

1　

曲 げ 降 伏

の

有 無

に よ る，

耐 力

へ の

横

筋の効

果

の

　　　 相

違

　

耐 震 壁

の

最 大 耐 力

へ の

横 筋

の

効

_果

を

調

べ るた めに_，

横

筋 比 を

パ ラ メ

ー

タ と す る

，FEM

解 析

に よる

数 値 実 験

を

実 施

した。

数 値 実 験

は

，Table

　

2

に

示

す よ うに

高

さ ス パ ン

比

を

1

．

51

と

0，

75

の

2

種 類

と し_， そ れ ぞれ

柱 主 筋

量 を

2

種 類

変化

さ せ た

計

4

ケ

ー

ス

を 設 定

し

，

各

ケ

ー

スと も に

横 筋

比の み を

変 化

させ た

。

　 Fig

．

11

に

_{数値 実}

験

結

果

の

最 大 耐 力

Qu

と

横

筋 比の関

Table2Dimensions

　and　materjal 　_properties　of 　 shear 　wa 且

1s

analyzed 　

by

　

FEM

C旨se CQIumnP   　 〔％ ｝ P

曜

　（％ ） h

×

己 　〔cm ，ag ｛G ）φ￥ 1150x1005

．

o3500o

．

2

〜

1

．

2o

．

4 2

”

10

．

0

”

D

．

2

〜

哥

，

2

醒

375xtoO5

．

o

『

D2

、

1

．

2

”

4

仔

10

．

0

ぼ

02

、

2

．

57

一

₉₆

一

C  mon

　

matters eodumn 　l2cm刈2Gm Beem 　 ！OCPt

：

〜DGm Wa卩1　【hl

ロ

koe

＄

S 　 昌5

こ

m 　oep

／

o

．

4s

．

らtirrUP

コ

ロ　お

響編

響

騾

c調 AxI

δ

1「OrQ

曹

；

o

係

を

示

す

（

こ こ で

，FEM

解析結 果

の

_最

大

耐

力

は

，

変

位

制 御 解 析

の

場 合

では

耐

力の

_{最 大}

と なっ た

値

，

荷 重 制 御 解

析

の

場 合

で は

数 値 計 算 誤 差

が

大

き く な り，

収

束

不 能

とな る

直 前

の

荷 重

と し た

）

。

図

中

，

○

印

近 く に

示

し た

数

値

は

，

引 張 側 柱 主 筋

と

壁 縦 筋

の

降 伏 耐 力

の

和

に

対

す る

，FEM

解

析 結 果

に

よ

る

最 大 耐 力 時

の

壁 脚 部

の

引 張 側 柱 主 筋

と

壁

縦 筋

の

引 張 合 力

の

和

の

比

で

あ

る

。

図 よ

り

，

最 大 耐 力 時

の 壁

脚

部

の

引

張

合 力

は_，

横 筋 比

の

増 加

と と もに

増

大 する

傾

向

が み ら れ る

。

ま

た，

引 張 合 力

が

降 伏 耐 力

の

9

割 程 度

（

FEM

解 析 結 果

に

よ

れ ば

，

引 張 側 柱 主 筋

お よ び 圧

縮 側

柱 近

くを

除

く ほとんどの壁

縦

筋 が

降

伏 してい る 状 態

）

と なる

と

きの

横 筋 比 を境

に して

，

そ れ

以

．

ヒに

_横

_筋

比 を

増

し て

も

，

最 大 耐 力

は ほ と ん ど

増 加

し ていない こと が わ か る

。

　

し た がっ て

，

耐 震 壁の場 合 も 柱 やは り部

材

と 同

様

に

，

横 筋

が

耐 震

壁 を

曲

げ

降伏

さ せ るの に必

要

十

分 な

量 以 上

に

配 置

さ れ てい る

場 合

に は

，

す で に

，

曲 げ 降 伏

す るこ

と が

保 証

さ れて いる ので

，

_横

筋

の

_増

加

によ る

耐 力 上 昇

はな く，

横 筋

が そ れ

以 下

の

場

合

に は，

曲 げ 降 伏

に

必 要

な

横 筋 比

ま で は

，

横 筋

の

増 加

によ り

耐

力

が

上 昇

する ことにな

_る

。

　

5

．

2

　 耐

震 壁 の曲 げ

降

伏に必

要

十 分 な 横 筋 比

　

こ こ では

，

横 筋

の

_{増 加}

が

耐力

上 昇

に

_寄与

する かど うか の

境 界 点

と な る

横

筋

比

，

す な わ ち

耐 震 壁

の

曲 げ降 伏

に

必

要 かつ十 分 な

横

筋 比

Pwh

を

，

本 報

のマ クロ モ デル か ら Q

．

“on ）

、

二

∠

册

7

伍

O

！

灘

02 Q

．

CtOn｝ ・

十

1

，

．

，、 IO 蓼 郡

ロ

_■

臣 〆 ’

伽0　

2

儒

「

o

．

司

甑　β

・

・

e【9 ［

匚

噌

．

z翩％ P

り

L｛鮒 a

篳

ζt

。

n］ 4 Case　

1

a

．

〔L“n） 50 1

．

0　　　　2

．

0　　　　3

．

O 40 30 20 ◎   Case　

2

　 O

．

B8　 　 　 　0

．

91

00

　

d

、

”．

◎ o

．

co　 　　 　

”

re

．

ta　s

．

ロ

．

m 　 　 　 ［

、

鹽

leli 　 　 　 　

〆

’

　　　 ！

　　’

　 〆

！ §

_一

幽

ぽ

ノ

！

　 1

o

　

・

・

M

，

曽

一騨

gEq

，

，姻

朗

h 　HdMVII

・

A

− −

Flenral

　

Lheety‘Eq

　

11） 　 　 　 　 PrL 〔鰯 10 　　　　2

．

0　　　　3

．

0 　 　 艶 se　

3

　　 　　　　　　　　 　　Case4

NII-Electronic Library Service

推 定

する こと を 試み る。

　

な お

，

以 下

の

議 論

におい ては

，

横 筋

の

機 構

を

構 成

す る

横

筋 比

が

変

化

し て

も

，

付帯

ラ

ー

メ ン の

拘

束機

構

にお ける

，

a

（

＝y

。

／

h

）

と

β

（

＝yt

／

h

）

の

値

は

，

変 化

し ない と

仮 定

して い る。

実 際

には

，

α と

β

の

値

は

，

横 筋

の

機 構

に

用

い られる

横筋

比 と と もに

変

化

す るた め に

，

Pwh

を より

厳 密

に

計 算

す るに は

，2

章

で述 べた よ う な

収

れ ん

計 算

が 必

要

で

あ

る。

　

Pwh

を 求

め る に は

，

横 筋

の

機 構

が

PWh

で

形 成

さ れ る と した と き に_，

付 帯

ラ

ー

メ ン の

拘 束 機 構

に お い て_，

与

え ら れ た

引 張 側 柱 主 筋 と 壁 縦 筋

に

対

して

，

式 〔

9

）

が

ち

ょ う ど

満 足

さ れ る

場 合 を 考

え ればよ い

。

式 （

9

）

に

下 式

を

考 慮

し て_，

　 　 　 　

1v6

＝

No

（

1

−

2P

凵バ w σ r

／

レ

fl

）

　 　 　 　，

N

；

N

−

PWh

’

w σr

・

tl

　 　　　

γ

・

Tr

＝

　

Pwh’

　_{w σ r}

’

　

th

PWh

につ い て

整

理 す る と

式

（

16 ）

が

得

ら れ る。

　 　　

Pwhニ

（

2

　

Tv

十vTv 十

IV− hNo

／

2

）

／

　 　　　 　　

・

1

（

1

十

2

λ

一

為

）

tl

。

眇σ

鋸

・

・

・

・

…

　

t−…

　

一

・

・

・

・

・

・

…

　（

16

）

ここで，

　 　　

λ3

＝

1

−

（

α＋

_β

一

1

）

（

α

一

_β

一

1

）

λs

　 　　　 　

−

（

a

一

β

一1

）

λ



（

α十

_β

一

1

）

2λt十

1

た だ し

，

M

≧

0

の

条 件

か ら，　

Pw

、t≦vft

／

2

　_wcrr で

あ

る。

式

（

16 ）

の

Pwh

が

，

本 報

のマ クロモ デル か ら

推 定

さ れ る

，

耐

震 壁の 曲 げ 降

伏

に必

要 十 分

な

横 筋 比

で あるif5，。

　

式

（

16

）

の

妥 当 性 を 調

べ る た

め

に

，

Fig

．

　

ll

の

FEM

数値 実験 結

果

に

PWh

の

値 を 示

し た。 こ こ で

，

　

Pwh

を

計

算 する ための

，

a と βの

値

は

，

　

P

_；

_，

＝

O

と し た と きの

注

釈

1 ）

の

（

k

）式

に

よ

る

ブ

レ

ー

ス

_{角 度}

か ら

求

ま る

値 を 用

い た

。

　

柱 主 筋 量

の

少

ない

Case

　

1

，

3

で

，

　

Pwh

の

値

が

負

に な っ て い る の は

，

横 筋

が な くて も，

耐

震 壁

が

曲 げ 降伏

する こ と

を 意 味

して お り

，FEM

数値実

験 結 果

で，

横 筋

の

増 加

に

対

して

，

耐 力

が

上 昇

して いない こと

と対 応

して いる

。

QmaCrO ／Qmax 。

．

、

t

。 。 o

、

6 o

、

4 O 　 　 　 　 ooo 　 　 O

　

o

獣

堕

Oo 　 　 　 μ

＝

Rv／RY

−

　 　2

．

0　 　 　4

．

0 　 　 　 6

．

0 o

9i

ま た

，Case

　

2

お よ

び

4

で

C

タ

，

　

PWh

の

値 が

，

　

FEM

数 値 実

験 結

果で_，

横 筋

の

増 加

に よる

耐 力 上 昇

がな く なると きの

横 筋 比

とほ ぼ

対 応

し て お り，

式 （

16

）

の

推 定 式

は

，

妥 当

と

思

わ れ る

。

　

こ れ に

対

し，

Fig．

ll

に は

，

従 来 曲 げ 耐 力

とせ ん

断 耐

力

の

一

般 的

な

指

標

と し て

用

い られ て い る_，

曲 げ耐 力

の

略

算 式 （

式 （

11

）

）

と

広 沢 式

の

計 算 結 果 も示

され て い る

。

広

沢 式の

値

が

曲

げ

耐 力 略 算 式

の

値 以

下の場

合

には

，

一

般

にせ ん

断破 壊

型

と

判定

さ れ

，

横 筋

の

_増加

に よ り

，

耐 力

が

増 加

す る と

推定

さ れ る

。

し か し

，Case

　

3

の

FEM

数 値

実

験 結 果 は

，

上 記の予 測 と まっ た く 違っ た 傾 向 を 示 して いるe

’

ま た

，Case

　

2

，

3

，

4

において

，

　

FEM

解

析

結

果で

横 筋

を

増

加

さ せ て も

耐

力

が

上

昇

し な く な る と きの

_横

筋 比

は

_，

広 沢 式 に基づ い て予 想 され る

値

よ りは か な り

小

さく なっ てい る ことが わ か る

。

　

6．

耐 震 壁

の

じん 性

につい て

　 本 章

で は

，

マ クロ モ デ ル による

計 算 結 果 を指 標

とし て

，

耐 震 壁

の じん

性

を

推 定

す る ことの

可 能 性

を

検 討

す る。

　

実 験 結 果

5，」°〕

・

1］）_{の じ ん}

_性

_は

_，

_{終 局 時 部 材 角}

Ru

_を

_，

_最

外 縁

の

柱 主 筋

が

最 初

に

降 伏

し たと きの

部

材 角 Ry

で

_除

し た_， じん

性 率

μで

評 価

し た。 こ こ で

Ru

は

最 大 耐 力以 降

，

耐 力

が

最 大 耐 力

の

80

％ 以 下

に

低 下

し たと きの

部 材 角

と し た

。

　

じん

性 を

予

測

する ための

指 標

とし て は

，

次

の

2

つ の

値

を採 用

し た

。

　  

本 報

で のマ クロ モ デ ル に よ り

計 算

さ れ る

最 大 耐

力

Qma

。。。

を

，

曲 げ 降 伏

を

伴

わ ずに

破 壊

す る と し た と きの

最 大 耐 力

Qmax

で

除

し た

値 （

Qmac

。。

／

Qma

，、

｝

（

こ こ で，

Qm

。x は

，

曲

げ

降 伏

せ

ず

に

破 壊

す る よ うに

，

柱

主 筋

の

降

伏

強

度

を 十 分 大 き な 値 と し

，

文 献

2 ）

に示 し た

方 法

に よ り

計

算

し た

）

。

　  

マ ク ロモ デル による

計 算 結 果

の圧

縮 側 柱 脚

の

負 担

せ ん

断 力

ノ

Q

を

，

計 算 結 果

の

最 大 耐 力

Qma

．m で

除 し

た

値

し

Q

／

Qmacr

。

）

。 tQ ／Q

凾

xcr

。

0

．

6 D

．

4 o

．

2 　 　 o 。

露

簿

　 oo ∂ μ

量

R

。

／馬

編

゜ 〔e）　Qmacro ／QmaH

一

μ 2

．

0　　　　4

．

0　　　　6

．

0 〔b）rQI

　

Qma

（

ro 「 μ

Fig

．

₁₂

Ductility　of　s

財

ear　 wa 亘【s

一

₉₇

一