1
論 文】 UDC ：624．
078 ：624．
014．
2；624．
075．
2．
016．
7 日本建築 学 会 構 造系 論 文 報 告 集 第 365 号・
昭 和 61 年 7月埋
込
み
の
浅
い
鉄 骨
柱
脚
の
最 大 耐 力
正 会 員 正 会 員 正 会 員 正 会 員森
加
横
宮
田
藤
山
田耕
幸
次
＊勉
＊ ＊夫
＊＊ ＊章
＊ ＊ ＊＊1．
序 発 電 所，
製 鉄 所 等 大 規 模 鉄 骨 産 業 施 設の柱脚は剛な べ一
ス プレー
トとア ンカー
ボル トで固 定し た露出型 柱 脚 を比 較 的 浅くコ ン ク リー
トで被覆し た形 式と なっ て い る。 こ の形 式の柱 脚に対し て は未だ信 頼すべ き設 計 法が 与えられてい ないた め，
設 計 者は その固定度お よび耐 力 評価に関し て任意的な仮 定 を設 け設 計し ているのが実情 で あ る。
筆 者ら は先にこ の形 式の柱 脚に関して一
連の 実 験 を行い，
埋込 み効 果の大き い こ と，
比較 的健 全 な 変 形 能 力が期待で き るこ と を示し たIL2 ）。
本論 文はこ の実験 結 果の観 察に基づいて柱 脚 部の応 力 伝 達 機 構の モデル を設 定 し，
こ れ を用いて柱脚の最 大耐 力を求め， 評 価 値と実 験 値の対 応 が比 較 的よいこと を示 し ている。
解 析は，
埋 込み形 式 柱 脚に関する既発表の論 文3匙 同一
手 法を とっ て お り，
鋼 柱か らの外力に よっ て 埋 込み部 鉄 骨 と基 礎コ ンクリー
トの間に生じ る支 圧 応 力．
の合 力が基 礎 鉄 筋コ ンク リー
トのせ ん断耐力 （パ ンチン グシ ア耐 力 ）に達し た時に破 壊が起る と す る もの である。
2．
試 験 体 お よ び 試 験 方 法 2．
1 試 験 体試験 体は図
一
1に示さ れるもの で，
実 建物の柱脚を模．
擬集約した もの である。
実 建 物の施工はまず剛 な ダ ブル ベー
スプ．
レー
トを有す る鋼柱が アンカー
フ レー
ム により 基 礎ばり に定 着さ れ た アンカー
ボル トによっ て基 礎ばり に固 定さ れ る。
その上にフ ィル コン ク リー
トを打 設し た 後に床 配 筋 を行い，
．
最後に柱ま わり立 上りコン ク リー
ト お よび床コ ン ク リー
ト を打 設する もの で．
ある。
た だ し，
．
試 験 体の製作に あ たっ て はコ ン クリー
トは一
体打ち と し たb・
実 験 対 象とし て は側 柱の柱 脚と し，
表一
1に示 す7体 と し た。
これ等の試 験 体に含まれ る実 験 変 数は，i
）．
軸 組筋かいの有 無 （EB ：筋かい付 き，
EC
：筋かいな し），
ii
）床 筋の鉄 筋量 および配 筋 方 法 （s．
R．
欄 参照），
iii
）柱 軸力 （
EBl ，
2，
EC1 は圧 縮 力，
ECl
， 2， 3T は引
張 力 ）
，
iv
）アン カー
鉄 筋の効 果 （EC
3
T
）で あ る。
ECl
が基 本 形で あり，
EBl
は こ れ に軸 組筋 かい をつ け た もの ， EClT は引 張りの柱軸力を加えた もの で あ る。
また，EC
2T
はEC
ユT
と床 筋の鉄 筋量 お よび 配 Table l List ef Test Specimensize of 胚 embers （m凪 ） d （m 鳳 ）
S
．
R．
Nc 01umn Brace Base Plate Anchor Bolt （tf ）EBl EB2 EClECITEC2TEC3T BH
−
400x200 x16x22 BH−
250x125 xgx12 BH−
400x200 x16x22ditto
ditto diヒヒo BH−
150xl50 x12x12 BH−90x90
x12x12 360x660 220x400 360x660dittoditto360x740
2−
3x34 φ 2−
3x20 φ 2−
3x34 φdittodittoditt
二〇 360 225 360dittodittoditt 二〇 （a ｝ （b） 〔a ）ditto
（c ） （c ） 十A．
R．
50 17 50−
50di 七todi 七to NC ditto 360x660 ditto ＋50 ｛1） （2） （3〕 （4） （5）Base Pla ヒe ∫ Bb （脚idth ）xHb （Depth ｝ of Lower Base Plate d ∫ Embedded Depth of Column
．
S
．
R。
； Type of Slab Reinforcements （see ，Fig．
2）A
．
R．
； Anchor Reinforcements3−
D工6 （see，
Fig．
1（d）｝Nc ； Axia ユ Force of Column
Plus ： Compressive Force
，
Minus 3 Tensile Force卓 千葉 大 学 助 教 授
・
工博 ＃ 東京 大学 教授・
工博 −1＊ 駒 井鉄 工所・
工修 ＊ ＊ ＃ 千 葉 大 学 大 学 院 生 （昭 和 60 年11月28口原 稿 受理〕一 76 −一一
筋 方 法だ け が相違し
，
EC 3 T はEC
2T
に基 礎ば り側 に アンカー
鉄 筋を加え た もの で あ る （た だ し，
ベー
スプ レー
トの形状が少し変わっ て いる）。
な お，
比 較の た め，
同 形 状の露 出 型 柱 脚 （NC
）1
体を用 意し た。
こ れ等の 試 験 体は実 物 柱 脚の 1／3
縮尺モ デル で あ る。EB
2 は実 物 柱 脚の 1／5縮 尺モデル で軸 組 筋かい 付 柱 脚で あ る。
柱 脚の 埋 込み深さ （基 礎コ ン ク リー
ト上面か らベー
ス プ レー
ト下 面まで の距 離 ）は すべ て柱断 面せい の 0．
9倍で あ る。
試 験 体EB
I，
EB
2
お よ びNC
の 形 状・
寸 法 を 図一
1に， 床筋の配 筋 詳 細を図一
2に示す。
ま た， 使用 材 料の種 類お よび機械 的性 質を表一
2に示す。
なお，
EC
3
T
以外の 試験 体につ い て は実験結果の 概 要をすで に文 献1），
2）に示し てある。
2．
2 試 験 方 法 軸 組 筋かい 付 試 験体の載荷 方 法を 図一
3に示 す （軸 組 筋か い のない試験 体は筋かい材 および1V
朋 を取り除いた もの と な る〉。 枉に表一
1に示す一
定軸力 （Ne
） を 加え て お き，
柱の せ ん断 力 （Q
。）と軸組 筋か い軸 力 （IV
， ，） と をEB
Iに対 して はNnR
＝ 4．
5Qc ， EB 2に対し ては NBR＝L69
Qc
の 関 係を保ち な が ら正 負 繰返 し載荷し た。 こ の関 係は実 建物の 水平 荷 重 時の応 力 状 態を 考 慮 して設 定 し た もの で る。
た だ し，
EBI で は， ア クチュ エー
タ の載 荷 能 力の関係に よ り，
NBRは ±90 tfで頭 打ち と して い る。
露 出 型 柱 脚NC
で は，
柱に定 引張 軸 力 を 加 え る 実 験 （NC −T
）終 了後に定 圧 縮 軸 力 を加え る実験 （NC−
C） を行っ ている。Q
。，
N。 ，を 図の矢印の方 向に加え る時 を 正 載荷 〔P ．L ．
），
矢 印と逆 方 向に 加 え る時を負 載 荷 （N ．L
）と呼ぶ。
載 荷は初 期段 階では荷 重 制 御 とし， 試験 体の剛 性が急 激に低下 し た時点か ら は変 形 制 御 とし た。
図中A，
B，
C は試 験体を テス トベ ッ トに固 定す る た め の治 具である。
また，
試 験体に鋼 板D と溶 接に よ り一
70 1go 52o lgom
a
り ト 一 1 ooo ooQ8
の1
Stlffene2 庁D13
SD30） 250一
層
疊
一
需
一
StubConorete 08P
SIabC α1creteFilI6−
D22 （SD50） Footi［9Co 冂crete6−
D22 （SD3〔D
1
Fl
冖
一 一一
一
Concrete1
− 一
一
一
一
氾12一一
コ 1’
oゲ
en−
e「．
ll ：；．
．
260．
250脚
．
＄ 70 ス660 A囗Cho「
｝
Bolt Anchor＿
Fr∂meて4
σ
rqス气ρ、 う rr つ 气 霞 气 R （z）EB1
3−
34φ（S35C） 2一
匚】−
125）《65x6x8 SS41．
1＝
36C） 卜 側 O 山一
齔
η一
卩
1 ll 260 2506Q （c）NC
70 3−
34φ〔SS楢
ooo ooo 02 0卜Bolt φ〔SS専1 温 山衝
9
誘
一
1
｝
ヒ
内
一
A冂ChQ厂一
Frame 頃 卜『
1
弖
の
・ 6−
D25 （SD55） 2−
〔⊃−
125x55×巳x8（SS41．
1＝
360 ） 125 30D 125 广 （b
）EB2
Ancho卜Bo［t Anchor
」
Frome3
−
20¢（SS41） 2一
匚1−
100x50x5）
（75 〔SS41．
ト160 ） AnchOr−
Bolt 3−
34の（SS斗1） r胃
闇
一
一
150−一
一
一
一
〒
騒2 400 器一
一
一
一
一
一
一一一
’
一
＿
一
口 μ9
1
」 3−
1 70 t1 ） Anchor Rei 740 醗｝
70 3齟
oo 旦龜
雲 〔d
）EC3T
Anchor Relnfercemen± 3−
D16（SD50）CQpm
］±QM
凹ainReinforceme ［t Sてir「ロP HOQP．
』
亠 Hoo2 （EBI EC1）12−
D22〔SD30） 〔EB2） 5−
D25（SD35〕 （Olhers） 12−
D25（SD35） D1蹈 100〔SD30 ） Dl⊂ 100CSD50 ） 2−
DIOCSD30
〕H9
．
1 Co旦umn．
to−
Footing Connection／
1／
／
5D匸丁
胃
冒
冒
’
一
一
一
゜
一
一
冒
一
匿
一
一
一
一
゜
一
一
冒
゜
／
1／
／
「’
”
1’
’
”一
’
ri”
一
「圏
」
幽
一
一
一
一
一
」 1趾
1
匪
蠶
；
一
一
一
一
’
r−一
翹
瞳
頃
．
難
嚢
鞋
羅
一
一
一
冒
一
一
一
「
一
一
一
一
，
冒
一
1p
m
ヨ〕 （a〕EB1、
Ea．
ECIT：
7
・i
・
N丁 D［5 PT 幽 劉5D 5〕Ioo 〔b）EB2 髄 P：R）sitive Loadl怩 N：卜bgPti》e L面 ingT ：Tensiie Yield Strengtb
S
』
ShearYield Strength
，
651 10Dlic）EC2T
、
ECsTFig
．
2 Details of Slab−
Reinfercements and Effective Slab・
Reinforcements for Punching Shear Stre【L露th of Footing Concrete霾
AFig
．
3 Test Set−
UpTable2 Meclianical Properties of Used Materials Thick
−
essGrade o 正 tee1YieldPoint‘kgF〆m2TerLsil ∈ Sヒτenqth （旨⊆r抽 り Elon−
qation 〔：｝★
lRemarks 恥一
9SM5036。
635．
654．
649．
8 2327 ｛Bl 〔c〕 IL−
12SM5036．
034．
339．
755，
0．
54．
853．
o 262822 〔A）【Dl 〔B） 〔Cl SteelPla ヒeIL−
16SM50．
45。
133．
543．
159．
253．
754．
3 232424 （A）Φ 1 〔Bl 〔Cl IL−
19SM5036．
44L653 」 53．
2 2725 田） ｛Cl IL−
22SM50 ユ6．
0 ヨ4．
937．
754。
051．
752．
2 2827291 酎 1 ｛B） （C ） 】L−
2SM34，
030，
7 7．
453。
150．
050．
2 2929 ⊃1 【Al 》 〔B｝ 〔C｝ 20φ．
SS413L446．
9 32 B 34S35C36．
55．
6 27 〔Al AnchorBOlt SS41SD ヨ030．
5 り 646．
944，
9 3937 【B）〔D） c Dlo 40．
037．
235．
259．
コ 59．
951．
8 252121 〔酎 〔B｝lm （Cl Rein−
forcinBar D13SD3037．
639．
934．
655．
657．
650．
ヨ 242222 （AllBl ｛Dl ｛c） D16SD3034，
35L6 23 （C 》 D22SD3034．
955．
ユ 23 ｛A） D25SD3539242．
761．
161．
7 1924 ｛B）〔D ） （Cl Fc （kgf仙 2 ｝ EC 〔kgF〆匸・
2レ Remark5 Concrete118718522
1．
46x105 1．
58xlO5 228xl．
0’
｛Al 【Bl 〔D｝ （C｝曹1
−
【AIEB1，
ECI 【B）EB2，
ECITワ
EC2T ｛C ｝EC3T 【Dl 閧C体 化し た ガイ ド用 鋼 管を貫 通させ
，
PC
鋼 棒を 用いて手 締めに より，
試験体と治具A
とを固定してい る。
、
3．
実 験 結 果柱の埋 込 み部分の変 形 を含む柱 頭の 水 平 変 形 （δr）は 基 礎コ ン クリ
ー
ト上面に定 着さ れ た鋼 板 （図一
3の D ＞ に固 定された治 具を 用いて測定し，
鋼 柱だけの水平 変形 （δ。）は基 礎コ ンク リー
ト上面か ら50mm （EB
2だ け は 35皿m ）の位 置の柱鉄 骨 フ ラン ジに固 定 し た治 具を 用い て測 定した。
な お，
本 実 験で採 用し た δT の測 定 方 EB1 ｝ EB2ac
（tf） EC1 EC1 丁 〔tO 6Q．
Qp 60醒
Qp一
∈く） 60 δパmrゆ Qc〔tf｝ 60QP 60、
Qp一
60 60 δT（mm） EC2T』
EC3T δT Qdt動幽
6° Qp θD Qp一
6D 80 駅mm 〕一
6°L
Qc
（tf） ap60Qp
−
6C｝’
NC−
T 漏ET
〔mrfD NC−
C一
4 翫 〔tf） mm ）一
3Fig
．
4Load
・
Defor ation Diagrams for Connections1 法で は， 基 礎コ ンク ij
一
トの ひび割れ が進 展 する と，
測 定 誤 差を 生 じ る可 能 性が あ る。
しか し， 鋼 板D の定 着 方 法を考慮す れば，
その誤 差は比 較 的 少ないと考え ら れ る。 各試 験 体のQ
。一
δ，曲線を 図一
4 に示 す。
図 中に柱の 降 伏せん断 力の 計 算 値Q
ρ・
＝
M
。〃 （Mp は軸 力を考 慮し一
78
一
た柱の全 塑 性モ
ー
メ ン ト，Z
は基 礎コ ン ク リー
ト上 面 よ り加 力 点 迄の距 離 ）の値が記 入し てある。 各 試 験 体の最 大 耐 力はEB
2の正載 荷 時を除きQ
。 に達 し てい ない。
図一5
は鋼 柱だ けの荷重一
変形関係 （Qc
一
δs＞をEB
2 お よびほ かの試 験 体の代 表 例 としてEC
3T
にっ い て示 し た もの である が，EB
2だ け が ILI載 荷 時に わずか に降 伏し たこと を示 し てい る。
しか し，
こ の降 伏は わずかな もの で あ り，
すべ て の試 験 体の最 大 耐 力は柱 脚 部で決 まっ た もの と考え ら れ る。
表一3
に各試験 体のQ
。一
δr曲 線よ りGeneral
Yield
Point法に より求め た降伏 耐力 （pQc ）お よ び最 大耐力』
（mQ 、）を掲げ る。 降 伏 耐 力ρQc
の 評 価 点を 図一
4のQ
。一
δT 曲 線．
ヒに矢印で示し た。il
軸 組 筋か い の影 響 試 験体 EC 1とEB l を 比 較 す る と，
最大 耐 力 は 正 負 載 荷 時と もに大き な 差異は 認 め ら れ ない．
し か し，
軸組 筋か い の あ る試験体EBl
は最 大耐力に達し た後，
負載 荷に移っ た時の 復元力の 劣 化が著しい。 の 床 筋の鉄 筋 量および配 筋 方 法の影 響 試 験 体EClT
とEC2T
を比 較す ると，
鉄 筋量 を増 し， 配 筋 方 法を改 良し た EC2T は EClT に対 し，
最 δsQc
〔tf〕コo Qp一
墜
20、
〆 ro 3一
ヒー
1 12 ヨ一
↑0 飆 mm ｝一
20 膕Qp
一
30 δs 腮tl）60 Qp 下25。 4050L
一
2D一
6一
4−
2’
厂
2 ら 6一
20 δs m〕一
4D 甌一
50Fig
．
5 Load・
Deformation Diagrams for Columns大 耐 力が正 載 荷で ユ0％
，
負 載 荷で 40％ 程 度 上 昇 して い る。 なお，
図一
6にEB
2およびEC
3T
の 床 筋の定 着 部に お ける ひずみ度 （ε。
）とQ
。
の関係を示す。
両試 験体と も， 正 載 荷 時には基 礎 ばり側の床筋の ひずみ度，
また，
負 載 荷 時に は前 面 側の床 筋の ひずみ度が降 伏ひず み値また はその近傍に達して い る。
iii
） 柱 軸 力の影 響 試 験 体EC
ユとEClT
と比 較す ると，
柱が圧 縮 軸 力 （1V
。INy
＝O．
1，
Ny
：柱の 降 伏軸力〉を受け るEC
1た
対し て引 張 軸 力 （N
，／N
。＝− 0
」｝を受け る EClT は，
最大耐力が 正載 荷で 30 ％，
負載荷で 20％程 度 低 下 し て いる。iv
） アンカー
鉄 筋の影 響 EC 2 T とこれに ア ン カー
鉄 筋を加え た EC 3 T が比 較の対象 と な る。
こ の場合，
コ ン クリー
トの圧縮 強 度お よ びべ一
ス プレー
トの形 状 が 両 者の 問で多少異な る ので 直接の比 較はで き ないが，EC
3T
はEC
2
T
に対して 最 大 耐 力が負 載 荷 時で 8％ のi
；昇である の に対 し，
正 載 荷 時に は 35％ と著 し く増 大し てい る。
図一
7は，
こ の ア ンカー
鉄 筋の ひずみ度 （ε。
）とQ
，の関係で あるが，
柱フ ラ ンジ近 傍の アン カー
鉄 筋の ひずみ度は 正載 荷 時のQ
，≒30tfで降 伏ひずみ度に 達 してお り，
引 張 鉄 筋と し て有 効に働い たことを 示してい る。 こ れ に対し て，
負 載 荷 時に はあ ま り 圧縮ひずみ を 生 じて い な し V ） 基 礎コ ンク リー
トの ひ び割れ 試 験 体EB
l，EB
2，
EC
1お よ び EC 2 T の最 終 状 3。 rQc一
10一
20−
！oL
S26D4023 D2一
04一
5ナ
．
》
卩
、
／
／
／
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・
：：・
1Doo ー「
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＼
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＼一
60・
旨一
喉 b．
，
」
輔
吋
〔a〕EB2 SI S2 〔b）EC5
］「 S↑ 52Fig
．
6
Load−
Strain Diagrams for Slab・
RelrLforcementsTable3 Test Results and Resutts of Analysis
一
L−
Te3 し R∈su 工t5 Resu ユヒ3 0f An己1 5⊥s可
P．
L．
N．
L．
P．
L．
N．
L．
P．
L．
N．
L．
PQC mOc mM 〔ヒf） 〔tf ｝（ヒf−
mlPQc mQC 川N ト：i 〔辷f） 1仁f｝ 【tf一
踰） f薩
−
m ｝ 〔ヒf−
m ｝ e 卜1e 〔七f−
m） M工 【七f−
ml ‘’
L−
｛？
留
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L ：〔？
諾
ZiS’
L幽
：（程
鵠
L己ユ E巳2E ⊂1ECITEC2TE ⊂3T 47．
523．
546．
D30．
036．
048 0 51．
025．
052．
536．
039．
653 3 ，2．
122．
a87．
259．
865．
788 5一
39．
0−
23．
O−
41．
0−
」4，
0−
47．
O−
52 0一
4．
o−
25．
0−
48』−
38．
5−
54．
8−
59 4一
7．
1−
22．
a−
79．
7−
63．
9−
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o−
98 6 62．
Dl2．
957．
530．
530．
535 5 3 9．
929．
729．
335．
253 』．
一
一
44．
2−
6．
6−
57．
5−
30．
5一
ヨ0．
5一
コ5，
5一
16．
2−
22．
2−
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4−
∈0．
5−
63ユ一
42．
9 4−
3：
58・
．
5−
4；
3Ll l弓 ：51．
8 1−
1：
ヨ5．
3 1−
2：
50．
8 1−
1・
54．
1 4−
」：52．
6 4一
ヨ：
25．
ユ 3−
4：
71．
9 3−
4；7ユ．
ら 3−
4；71，
6 3−
4・
97 3 2−
1：−
41．
9 4−
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25．
フ 1一
コ：
−
50．
1 1−
1：−
3」．
8 1−
4：
−
53．
2 1−
1・
−
55 D NC−
C 30．
Ol3L8 5Z．
8−
3D，
0−
T 工2．
D 1 19．
0 31．
5一
9．
G・
−
18．
D一
32．
Z−
53．
5−
29350．
930．
5一
50．
9−
30．
5ご1〕P
．
L．
： P。sitiL．
e L。adi 。g ⊂。 。 。 N・
L・
； Neg ・tiv ∈ L°
adt”
g C己
se〔2） S
．
L．
； Stre ≡s Level Hi−
V〕 〔3ee，
Fiq・
lq〕f3⊃ 〔Q。IPI S V。1。 。 E。 ・1u・t・d by Eq
．
CS） （F・ ・ 。t’
J・
e M・d・
O （Q・
）P2 茎V・1u・ Ev・ユ・ ・t・d bY Eq・
｛6） 〔Frd’
： ヒ ur・
Mod。・
1 〕（Qc ）P
＝
M エN［（Qc）P1．
COe）P2｝ ； Va1ue Vnderlined for P・
L・
態迄に基 礎コ ン クリ
ー
トの上 面， 前面 （基礎ば りの無い 側の基 礎断面 ）お よ び側 面に生 じ た ひび 割れ を展 開 図の 形で図一8
に示す。
実線は正載 荷 時に，
破線 は負 載荷時 に生じ た ひ び割れで あ る。 EB I，
EB
2の正載荷時で は 前 面コンク リー
トが載 荷 方 向に膨 れ 出るパ ンチングシア ひび割れ と基礎ばり の ある側のベー
ス プレー
トの浮上り によ る被 覆コ ン ク リー
トの パ ンチングシ アひ び割れ が，
ま た，．
負 載 荷 時で は前 面 側の べ一
ス プレー
トの浮 上り に よ る被 覆コ ン ク リー
トの パ ンチン グ シア ひび割れが著し く進 展 し て い る。
EC 1，EC
2
T
は，
正載 荷 時に は基 礎 ば り側のベー
スプレー
トの浮 上りに よ る被 覆コ ン ク リー
トの パ ン チ ン グシ ア ひび 割れ が，
負 載 荷 時に は前 面 側の ベー
スプレー
トの浮一
ヒり に よ る被覆コ ンクリー
トのパン チングシ ア ひび割れ が そ れ ぞ れ大き く進 展し て い る。
な お
，EClT
，
EC3T
はECI，
EC2T と ほ ぼ同様なひび 割れパ タ
ー
ン であっ た。 露 出 型 柱 脚NC
で は最 終 状 態に至る まで基礎コ ン クリー
トに は顕 著な ひ び 割 れ は観 察さ れ な かっ た。
VD アンカー
ボル トの ひずみ柱に加えた せん断 力
Qc
と ア ン カー
ボル ト軸部の ひず み 度 （ε。）の 関 係を各 試 験 体につ い て図一9
に示す。Qc
（
tf
）
6
°40
R2
．
〆R1
’
卩
2Q
．
．
覆漉
〆
置
・
弓’
εy 〆．
”詫
勇一
500
塚7
50010001500
20
∞ 流．
義，
多’
／「
’
もノ
9ラ∫’
”−20
・僭
ε
・（
・10
−6
）
2一
40−60
Fig
，
7 Load・
Strain Diagrams for AnchoT ReinforcementEB 2お よび
EC
2
T
以 外の試 験 体につい て は繰 返し曲 線の包 絡 線 を示 し た。
正負載荷の最 大 荷 重 時にお け る引 張 側アン カー
ボル トの ひず み値は，
各 試 験 体とも， その ね じ部 有 効 断 面での降伏耐 力に対 応する値に達 してい る。4．
柱 脚の 最 大耐 力評 価4．1
被覆コンク リー
トの効 果試 験体の最大耐力煎
Qc
か らベー
ス プレー
ト下 面 位 置 で の最大 曲 げモー
メ ン トmM を計 算す る。
EB lお よ びEB
2
で は軸 組 筋かい軸 力IVBR
に よ る付 加曲げモー
メ ン トを考慮する （図一
10参 照 ）。
次に
，
べ一
ス プレー
ト下 面よ り上の コ ン ク リー
ト を取Solid
〕nes ；
Cracks Opened at Pesltive Loeding
Dotted Un∋5； Cracks Cpe冂θdal Negat地e Loading
Fig
．
8 Crack Pattem of Footing Concrete一 EB1
儀98
− 一
一EC1
丶
・
−
ECITl
… − EC3T
イ
翼
印
2T
糊
齟
7ゆ
／ 野，
a2
4’
ρ
7
髭
1
／ 智’
一
2〔XX）メ
つ
ノ冒
触
脚鵜
一
跏が
『
糠’
丶．
訂
一
60，
勘図
0
一
もa1
QC
〔tf
〕 30EB2
a2
！ ；・
；r》
Ey
一
2cc◎嬲
i
三‘
−
30 帥 ℃動a1
Qc
（tf）NC
−T
・
一
一
・
−NC −
C
∂oa2
｛
曁
丶
L麁
「
’
ノ
・
9’
一
一
一
「
一
一
曾
．
』
卩
句
一
ρ
’
ダ
r’
−
3◎噛
、
巳
鹽
曁
「
丶
＼、
εa伝10−
6a1
Hg．
g Load・
Strain Diagiams fQr Anchor・
Bolt峯
o
一
顯 口e餅S）ecitnrmEB2
1mQc
しd
II
」
1 mQc脚
ヒ Ll BRz
洞
ド
d
1，
mM
冠
mQc 〔1
＋d
）mM
量
mQc （卜d
）噸
N8R
・
co5θげ Fig．
10 Expe【imental Maximum Bending Moment （飛
鮒 atLower Face of
Base
Plate
Nc〔tの 400 200 0
一
200 AB c Fig．
11 A B C興
σしくFcw Fcπ
τ Fc τ≦T D E F図
瑠 0ヒ σヒζFcTy窟
TくTy く戸
w τ T≦ D 20 40 60 Experimpntal Va［ve FEIMel
（tt−
rrD nc．
C〔Pし♪O NC−
T 〔PL ）。 （N．
LJ 〔N．
L．
）囮Maximum
Bending Moment ｛Me）Qf Exposed・
TypeColu皿n
−
to・
Footing Co皿nectionり除き
，
露 出 型 柱 脚と考えた時の最 大 抵 抗 曲げモー
メ ン トMe
を計 算する。 計 算に際して仮 定し たべ一
ス プレー
ト下 面の応 力 状 態 を 図一
11に示す。
こ こで， ベー
ス プ レー
ト下 面の コ ン ク リー
トの支 圧 応 力 度は コ ン ク リー
ト 素 材の圧縮 強 度F
。で， アンカー
ボル トの引張 耐 力は そ の軸 部 降伏耐 力Ty
で頭打ち と仮 定し ている。
露 出型 枉 脚 NC につ い て，
こ の 仮定 によ る計算値と実 験 値を 比 較 する と図一
11に示すごと く よい一
致を示す。
べ一
スプレー
ト下面よ り上 部の被 覆コ ン ク リー
トの効 果を （ユ）式 に よっ て評 価 する。
M
‘＝
mM− Me …………・
・
………一 ・
一 ・
（1 ） こ こ に，M
‘：被覆コ ンク リー
トの効果 を曲げモー
メン トの形で表し た もの 各 試 験 体の mM，
M 。，
M‘を表一
3に示す。 表に示す と おり，
被 覆コ ン クリー
トの効 果は極めて大きいが，
その 量は一
様で な く，
載 荷の方 向，
軸 組 筋かいの有無，
床筋 の鉄 筋 量および配 筋 方 法，
柱 軸 力 等に よっ て異な るの で 柱 脚 全 体の耐 荷 機 構を考え た解 析に よっ て柱脚の最 大耐 力を解 明する必要が あ るこ と が判る。
以下には 埋 込 み 形 式 柱 脚に対 して筆 者ら が文献3
）で用い た解析モ デル を 準用 し て柱 脚の最大 耐 力 を 求め実 験 値と比 較する。
4．
2 最大 耐 力の解 析 （a ） 柱 脚 部コ ン ク リー
トの支圧 応 力 鋼 柱の曲 げモー
メ ン ト，
せ ん断 力， 軸 力は，
鉄 骨とコ ン ク リー
トの 支圧 応 力，
支圧応 力状態にある鉄 骨とコ ン ク リー
ト間の摩 擦 力，
ア ンカー
ボル トの 引張力 お よ び 正 ！ ／／
レ
一
’
靤
！1’
τ’
ll亀
：15”
丁 旨 P 卜＿
er ：l l 二，
・
o，
ea eg ぢ ヨ むキ，ロ
まゴヨ ヨ．
i
≧＝
il
il£
．
，
皇
ll
。・
隻．
9−．
，
ノ 丶．
o L＿
＝
＝
＝
｛尾三舘 誉L
璧
±
」
Fig
．
12 Analytical Model of Stress Transfer載 荷 時に は ア ンカ
ー
鉄 筋の引 張 力に よっ て基 礎コ ン ク リー
トに伝達さ れ るもの と考え る。
こ れ等の諸応 力 を求 め るに際し，
t
次の 仮 定を設け る3）・
41。
け 外 力に よっ て鉄 骨 部 分 （柱お よ びベー
ス プレー
ト）は剛 体 的に回転 し，
回転 量に応 じ た支 圧 応 力が基 礎 コ ン ク リー
トに作 用す る （図一
ユ2参 照 ）。
本 解 析で は， 点 線で示 す 上 側ベー
スプレー
トの形 状 を実 線の形 状に単 純 化し，
ま た，ベー
スプレー
ト端面に仮 想の エ ン ドプレー
トを設 定し てい る。ji
） 支 圧 応 力状態に あ る鉄 骨部分とコ ン ク リー
ト間 の摩 擦 係数 と して μ；
O．
5を仮 定す る3L4 ｝。 た だ し，
ベー
ス プレー
ト上下 面の摩 擦 抵 抗は，
検 討の 余 地は残る が，
鉄骨とコ ンク リー
トとの支圧剛 性はベー
スプレー
ト上下 面とコンク リー
トとの滑り剛 性より大きいと考え ら れ る の で無い もの と仮 定 する。 ま た，
鉄 骨 部 分 とコ ン ク リー
ト間のボン ドス トレ スは無 視 する。
iiD
引 張 側ア ン カー
ボル トは最 大 耐 力 時に は ね じ部 有 効 断 面で評 価し た降伏 耐 力に達し て いる （実 験 結 果 よ り）。
iv
） ア ン カー
鉄 筋は最大耐力時に は， 正載 荷時に対 して は引 張 降 伏 耐 力に達し ている が， 負 載 荷 時に は 圧縮 抵 抗を示さない （実 験 結 果よ り）。
以上の諸 仮 定 を用い て， べ一
スプレー
ト下面 中心位 置 （図一
12の 0点 ）での， 曲 げモー
メ ン ト， せ ん断 力， 軸 方 向 力に 関 するつ り合い方 程 式 を求める と それ ぞれ （2），
（3），
〔4）式と な る。
［曲 げモー
メ ン トの つ り合い］Ma
＋M
，＋Mc
＋1
鴎。＋Mr ＝MF
十Qc
・
d
十Qed
’
・
・
・
…
9・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
7P・
・
・
・
・
・
・
・
…
〔2） 記 号 Ma≡
T。
・
ea ：引 張 側ア ンカー
ボル トの引 張 力に よっ て生じる 曲 げモー
メ ン ト Mb＝
Nbc’
ec十 Nbtt・
eti十NDtt’
en ；一
ド側お よ び 上側べ一
ス フ一
81
一
レ
ー
トとコ ンクリー
トの支 圧 応 力に よっ て生じ る曲げモー
メン ト Mc−
1馬ガ 2。
1＋Nr．
、
’
e。
，
−
Nruゴe、
、
、1埋込み部 鉄 骨フ ラ ンジ お よびべ一
スプ レー
ト端 面とコ ン ク リー
トの支 圧 応 力によっ て 生 じ る曲げモー
メ ン ト Mr。＝
μdVtvi’
Hc／2＋μ（N． ．，十N． ．s）Hb／2 ：埋 込み部 鉄 骨フラン ジおよ びべ一
スブレー
ト端面とコ ン ク リー
ト間の摩擦 力によっ て生じる曲げモー
メ ン ト M，
≡
T．
・
er ：ア ンカー
鉄 筋の引 張 力によっ て生じる曲げモー
メン ト，
負載荷 時に は Mf＝
e Ms：基 礎コ ンクリー
ト上面に お け る鋼 柱の 曲げモー
メ ン ト （外 力 ）Q．
：鋼 柱に作 用 するぜん断 力 d ；基 礎 コ ンク リー
ト上面とベー
スプレー
ト底 面の距 離 （埋 込み深 さ ｝Qs
：軸 組 筋か い軸 力Nsnの水 平 方 向成分 d’
：軸 組 筋か い断 面 重 心 線と鋼 柱 断 面 重心線の 交 点とベー
ス プレー
ト底面の距離 Ta：引張側アンカー
ボル トのね じ部有効 断 面の降 伏 耐 力 e。
1鋼 柱 断 面 重心線と ア ン カー
ボル ト断面重心の距離 （鋼柱 の断 面重 心線は0点を通る＞ N，。：．
ド側べ一
ス ブレー
ト下 面とコ ンク リー
ト間の支 圧 応 力の 合力 e。
：’
NbC作 用 線と鋼 柱 断 面 重心線の距離 Nbt、
：上 側ベー
スプレー
ト上 面とコ ン ク リー
ト間の支圧応 力 の合力 eCl：Nbtl作 用 線と鋼 柱 断 面重 心線の距 離 Nbtt；下側べ一
ス プレー
ト上面とコ ンク リー
ト間の支圧応 力 の合 力 ett；Nbtt作 用 線と鋼 柱 断 面 重 心 線の距 離 ル。、：埋込み部鉄骨フ ランジ とコ ンク リー
ト間の支 圧 応 力の 合 力 et、
：N！ Ui 作 用 線と鋼 柱 断 面 重 心 線の距 離 Nr。
：： ベー
スプレー
ト 〔左 〉端 面とコ ン ク リー
ト間の 支 圧 応 力の合 力 eu、
：NJue作 用 線 と鋼 柱 断 面 重心線の距離 NrUi： べ一
スプレー
ト （右 ｝端面 とコ ン ク リー
ト間の支圧応 力の 合 力 eus ：Nlu3作 用線と鋼 柱 断 面 重 心 線の距 離 μ ；鉄 骨 部 分とコ ン クリー
ト間の摩 擦 係数 Hc：鋼 柱の断 面せ い H，：べ一
ス フ レー
トの長さ （外 力方 向 ） Tr：アン カー
鉄 筋の引 張 降 伏 耐 力 er ；アンカー
鉄 筋 断面 重 心 線 とベー
ス プレー
ト底 面の 距離 ［せん 断 力のつ り合い］NXUi十
N
！u2− Nfus
＋Tr＝
Q
。十Q
，………・
…・
（3）［軸方 向 力のつ り合い］
’
N
，c− N
，11
− Nbt2
十μ（ハlxu1十Aしti！一
ハしus）− Ta＝Nc
十N
，・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
t
t・
…
〔4） 記 号 Nc；鋼 柱に作 用す る軸 力 N．
：軸組 筋 かい軸 力1覧。
の鉛 直 方 向 成 分 （b
） 基礎鉄 筋コ．
ン クリー
トの パ ンチング シ ア耐 力 基礎コ ンク リー
トのパ ンチング シア耐 力 を下 記の よ う に評 価す る3）・
4） 。 パ ン チ ングシ ア破 壊 面 （以下， 破 壊 面 と略 記す る｝の最 大せん断 応 力 度は瓶
（F
。はコ ン ク リー
トの シリンダー
圧 縮 強 度 （kgf
／cm2 ））とす る。
（bl ） 正載荷時 （P ．
L ．
）．
．
D
基 礎 ばり側のベー
ス プレー
トの浮上 りに よ る基 礎コ ンク リー
トの 破 壊面 図一
13（a）におい て，
下 側ベー
スプレー
ト上面で支 圧 応 力 が 反転す る線ab を通 り，
べ一
ス プレー
トと45度 を．
な す面 を前 面 側に と り，
これ がコ ンク リー
ト上面と交 る線を a’
b’
と す る。 次に，
上側ベー
ス プレー
ト端 辺 を 通り・
ドー
ス プレー
トと45
度を な す面を基礎ば り側に と り，
これ が下 側べ一
ス プレー
ト上面と交る線をcd，
コ ンク リー
ト上面と交る線を c’
d’
とする。 次に，一
ヒ側ベー
ス プレー
ト側 縁を通り ベー
スプレー
トと45度 をな す 面 ait de・
・
辞
・
霧 磁．
「．
．
．
・
・
、
駐’
．
、
1難广・
一
：「．
≡
，
．
．
．
ノ馬
・
、
射、
「
dノ げ 占三
F囁
内
審・
C’
隨蒼．
疹．
ミ
風．
、
「
鳶 ：．
．
．
免．
L广
．
鵜’ 甲
厂
．
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cg ¢d’
．
Nb 鳳 a、
b c，
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P
．
L
．
（
Mode
i
））
Lレ く【 eうde btc’ dC ♂ a” a．
db．
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ce b” a二げ PT M ＋J Bc／2 Nbt c．
de．
b〔
c
）
N
．
L
．
肩
oI Au1 N佃 1 葦隔 邑 ぺ』
．
．
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．
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、．
『
響
一
鍔 5r
ビ
’
．
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．
1．
漣
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A−
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…一．
一 PT一
一
一
濫
…
II
」
一
「
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1
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下』
「
ユ一
F
匿
二…
一
一
一
唱
1一
一
一
…
一
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一
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一
一
一
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− 」 ↓ト
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一
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r
」 」 AJ2 B−
B（
b
）
P
．
L
〈
Mode
i
b
）
Au≡AUt＋Au2
Fig
．
13 Punching Shear Plane AssumedPS PSPS
PS
1
〔q ）
EBI
〔b
）EB2
Fig
．
14 Effective Hoops for Punching ShearS吐rength of Fo〔｝ting Concrete
と下 側ベ
ー
ス プレー
トー
ヒ面との交 線 をad ，bc
， また，
コ ンク リー
ト上面ま たはその延長上の面と交る線を そ れ ぞ れ a”
d”
，b”
c”
とす る。
想 定 する破 壊 面は， 長 方 形 aa’
b’
b，
bb”
c”
c，
cc’
d’
d，
dd
”a” a と1／4円 錐aa’
a”
，
bb’
b”，
cc’
c”
，dd’
d”
で基 礎 コ ン ク リー
ト内にある部 分である。 そ の コ ンク リー
ト上 面へ の投影 面は図の陰 影を施し た部 分で，
その 面積をA6
と す れば，
コ ン ク リー
トの パ ン チ ン グ シ ア耐 力は ん萬
であ る。iD
鋼柱の前面 側へ の せ ん断 押 し出しによ る基 礎コ ン クリー
トの破 壊 面図
一
13（b
）におい て，
前 面 側 鉄 骨フ ラン ジ縁 を通 u） t これ と45度 をなす 面と鉄 骨 ウェ ブ厚 中 心 線 との交 線 を oq とす る。
こ の線上で支圧応 力が反 転する位置 をP と する．
ただし，
こ の位 置がべ一
ス プレー
ト下面よ り下に く る場 合は下 面 位 置qと する。
想 定す る破 壊 面は a＞op を稜とし，
前 面 側 鉄 骨フ ラン ジ縁 を 通る 三角 柱とP を頂 点とし三角 柱の辺 を稜 長 とする円錐の部 分に よっ て構成 さ れ る立 体の表 面の う ちコ ン ク リー
ト内にある部分で，
そ の コ ン ク リー
ト前 面へ の投 影 面は図のAUi
で あ る。
次に b）op および基 礎ば り側 鉄 骨フ ラン ジ両縁を稜と する三角 柱 をPを 通りベー
スプレー
トと45度を な す面 で 切断 し た立 体の表 面の う ちコ ンク リー
ト内に あ る 部 分 で， その コ ン ク リー
ト前 面へ の投影面は図のA
。2 であ る。Au ＝AUi
十Au
：と す れば，
コ ン ク リー
トの パ ンチン グ シア耐 力は ん再
であ る。
（b2
） 負載荷時 （N ．
L ．
） 負 載 荷 時は前 面 側の べ一
ス プレー
トの浮上り に よ る破 壊 面だ けを考 慮すれ ば よい。
考え方は （bl
）の1
＞と 同様で あり，
図一
13（c）に破 壊 面の とり方お よびその コ ン ク リー
ト上面へ の投 影 面を示 し た。
投 影 面の面 積 を An と すれ ば，
コ ン ク リー
トのパ ンチング シ ア耐 力は An皿
である。
以 上の コ ン ク リー
トのパンチン グ シ ア耐 力の評価には 床 筋お よび柱回 り帯 筋の効果 は考 慮さ れていない。
本実 験に おいて床筋の 配筋量 の効 果が確認さ れ （EClT
とEC2T ，
図一
2 参照），
ま た，
既報a）・
41 で も同 様な効 果が 観 察され てい る。
そこ で， 下 記の方 法で これ等配 筋の効 果 を 評 価す る。
床 筋は下 記の すべ てに該 当す るもの を有 効と す る。
D
先 端に フック を 設けて コ ンク リー
トに定 着され てい るものji
） 正 載 荷に対して は鋼 柱 断 面 重心線より基 礎 ばり 側の破 壊 面がよ ぎる床 筋，
負 載 荷に対して は鋼 柱 断 面 重 心 線 より前 面 側の破 壊 面がよ ぎる床 筋iiD
破 壊 面が よ ぎ る位 置で，
当 該 床 筋が基 礎ばり の 曲げモー
メ ン ト を負担し て い な い 上 記に該 当す る床筋は，
EB2
で は図一
2（b
），
EC 2 T お よ び EC 3 T で は図一
2（c）に示す床 筋の う ち， 正載 荷で はPT ，
負 載荷ではNT
で示した床 筋で ある。
なお，
EBl ，EC1
お よびEClT
に は該当す る床筋は存在し ない。
床 筋は投 影 面 上で破 壊面に沿っ て コ ン クリー
トが 押 し出さ’
れ る方向に平 行な ものを有効 と し，
鉄 筋の引 張 耐 力で抵 抗す る ものと考え る （図一6
参 照 ）。 柱回 り帯 筋は，
前 記 （b1
）ii
）の破壊モー
ド （図一
13（b
）〉に対 して破壊 面 が よ ぎ る帯筋 だ け が有効であ る と考え る。EB
I
お よびEB
2
につ い て該当す る帯 筋をPT
お よびPS
と して図一
14 に示す。 こ こ で，
PT は投 影 面 上で破 壊 面に沿っ て コ ン クリー
トが押 し出さ れ る方 向に平 行な配 筋であ り，
鉄 筋の引 張 耐 力で抵 抗 する もの と し，PS
は投 射面 上で コ ン ク リー
トが押し出され る方 向に対して角 度を持つ 配 筋であり， 鉄 筋の せ ん断耐力で 抵 抗する もの とする。 以 上の考え方に よ り そ れ ぞ れの基 礎 鉄 筋コ ン クリー
トの パ ン チ ン グシ ア耐 力を 評価する と，
（bl
＞ 正 載 荷 時i
） 基 礎ばり側の ベー
ス プレー
トの浮 上 りに対 す る 基礎 鉄 筋コ ン ク リー
トのパ ンチング シ ア耐 力Qp
、Q
ρ ，＝
A
ρVjiT
十Σ］sap’
．
σy・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（
5
｝iD
鋼 柱の前 面 側へ の せん断 押し出しに対す る基 礎 鉄 筋コ ン ク リー
トのパ ン チング シア耐力Q
ρ2Q
。、＝
ん4
瓦
＋（Σ、at＋Σ．α。／、雁属・
……
（6
｝ （b2
）負 載荷時 前面側のベー
ス プレー
トの 浮上 りに対 する基 礎 鉄 筋コ ン ク リー
トの パ ンチングシ ア耐 力Qn
Qn
＝An
再
十 Σsan・
e σy7・
P・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（7｝ 記 号 Σsap ：鋼 柱 断 面 重 心 線 より基 礎 ばり側の破 壊面が よ ぎ る床筋 の断面積和 6as ：床 筋の 降伏 点 Σ
。
at ：破 壊 面が よ ぎ る柱回 り帯筋のう ち，
引 張 耐 力で抵 抗す ’ る もの の断 面 積 和 Σha 。：破壊 面が よ ぎ る柱 回り帯 筋のうち，
せん断耐 力で抵 抗 す るもの の断面積和 hay ：柱 回り帯筋の降伏 点 Σ。
an ：鋼 柱 断 面 重 心 線よ り前 面 側の破 壊面が よ ぎ る床 筋の断．
面 積 和 （c ） 柱 脚の最 大 耐 力の評 価 図一13
よ り明ら か なよ うに，
正 載 荷 時の破 壊モー
ドj
）基 礎 ばり側の ベー
ス プレー
トの浮 上りに よ る基 礎鉄 筋コ ンク リー
トの パ ンチング シ ア破 壊は， 上 側お よ び下 側べ一
ス プレー
ト上面とコ ン ク リー
ト間の 支圧 応 力の合 力 和Nbt
（＝Nbtl
＋Nbt2）が基 礎 鉄 筋コ ン ク リー
トの パ ン チングシ ア耐力Q
。、に達し た時に起り （図一
13（a）参 照 ），
破 壊モー
ドID
鋼柱の 前面 側へ の せ ん断 押し出し による基 礎 鉄 筋コ ン ク リー
トのパ ンチングシ ア破 壊は，
埋 込み部 鉄 骨フ ラン ジ およ びべ一
ス プレー
ト端 面とコ ン ク リー
ト間の支圧応 力の合 力 和 Nru （＝
Nf。
i＋ル。
2）が一
83
一
基 礎鉄 筋 コ ン ク リ
ー
トのパ ンチングシ ア耐 力Qp2
に達し た時に起る （図一13
（b
） 参 照 ）。 し たがっ て，
正 載 荷 時 の柱 脚の 最 大 耐 力は，Q
ρi＝
N。tを満足す る柱の せ ん断 力 （Qc
）ρ i とQPt
＝N
．u を満足 す る柱の せ ん断 力 〔Q
。
）pz の う ちいずれ か小さい方の値 （Q
，）pと な る。 負載荷時の前面 側ベー
スプレー
トの浮一
ヒりに よる基 礎 鉄 筋 コ ンク リー
トの パ ンチングシ ア破 壊は，同様に して ，Qn
＝Nbt
を満 足 する柱のせん 断 力 （Q
。
）n が 柱 脚の最 大耐 力とな る （図一
13（c）参 照 ）。
な お， 基 礎 鉄 筋コ ンクリー
トの パ ンチン グ シ ア破壊が 起る前に鉄 骨 部 分 とコ ン ク リー
ト間の支圧応 力が 全 塑性 状 態になる場 合にはこの状 態が柱脚の 最大 耐 力 を規 定す る ことに な るが， 本実験の範囲内では この現象は起きて いない。
計 算の手 順を以 下に示す。
D
載 荷 方 向 別に鋼 柱に 加え る外 力Qc
を増 大さ せ るD
な お，
軸組 筋か い付 試験 体で は載 荷 条 件に よ りQ
． お よ びNe
をQc
に応じて増 大さ せ る （2，
2参 照 ）。
i
の 各 荷 重レベ ル に対 して，
つ り合い方 程 式 （2）一
（4）を満足 す る支圧応 力の分 布を求め る。
こ れ は，
図一
12に示す 未 知 数 φ，
x，
z を解く ことに よ り決 定さ れ る。
本 解 析におい て考 慮し た，
埋 込み部 鉄 骨フランジお よ びベー
スプレー
ト端 面とコ ン ク リー
ト間の 支圧応 力の 分 布パ ター
ン （H，）お よ びベー
ス プレー
ト上， 下 面と コ ンク リー
ト間の支 圧 応 力の分 布バ ター
ン （vn
を図一
15（a）に示す。
この計 算はNewton−Raphson
法に ょ っ た。
iii
） 各 荷 重レベル に対して， 得られた支 圧 応 力の分Ca
）Stress Level （＄
．
L
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甚
董
墓
董 董
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L．
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）pz← α；
2 Call S．
L，
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Au no atiSfyEf yes CδU S．
L，
C倉lcu1．
ate N 騰 no ati5fy E・
yes 〔Oのn←−
Qc Qc〕P← 剛N 〔Qc）円，
（Qc）P2 Sbroutine S．
L，
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L．
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